氣體A與液體B的反應(yīng)為不可逆反應(yīng),對A為一級,對B為零級,已知三種情況下反應(yīng)速率常數(shù)k,液側(cè)傳質(zhì)系數(shù)k_L,組分A在液相中的擴散系數(shù)D_AL以及液相體積與液膜之比α值如下: 

試分別計算這三種情況下的增大因子和有效因子值,并對計算結(jié)果進行比較與討論。

在機械拌釜中于0.891Mpa及155℃等溫下用空氣氧化環(huán)已烷.液相進料中環(huán)已烷濃度7.74kmol/m³,氧含量為零.液體與空氣的進料量分別為26.76m³/h和161m³/h,要求出口的液體中環(huán)已烷濃度為6.76kmol/m³,假定氣相及液相均呈全混流,氣相阻力可忽略不計,試計算所需的反應(yīng)體積。 
已知數(shù)據(jù):該反應(yīng)對氧及環(huán)已烷均為一級,操作條件下的反應(yīng)速率常數(shù)k=0.2m³/mols,氧的溶解度=1.115×10^-4kmol/m³.液側(cè)傳質(zhì)系數(shù)k_L=0.416cm./s,比相界面積=6.75cm^-1,氣含率εG=0.139,氧在液相中擴散系數(shù)D_AL=2.22×10^-4cm²/s

在充填直徑為4mm的Pd-Al₂O₃催化劑的滴流床反應(yīng)器中,于0.1013Mpa,50℃等溫下進行α-甲基苯乙烯加氫反應(yīng),液相進料α-甲基苯乙烯的濃度為4.3×10^-4mol/cm³;床層入口處純氫及液體的線速度分別等于12cm/s和1cm/s;若液相中α-甲基苯乙烯轉(zhuǎn)化率為90%;試計算床高,假定氣相和液相均呈活塞流,且床層壓力降可忽略不計.已知數(shù)據(jù):該反應(yīng)對氫為一級,對α-甲基苯乙烯為零級,操作條件下,基于床層體積計算的數(shù)據(jù)如下:k=16.8 s^-1;k_La_L=0.203s^-1;k_LSa_S=0.203s^-1;氫在催化劑中的有效擴散系數(shù)=1.02×10^-6cm²/s;氫在液相中的溶解度系數(shù)=0.6cm³氣/cm³液;床層孔隙率ε=0.42。