圖7.C和圖7.D分別為兩個(gè)化學(xué)反應(yīng)的T-X圖，圖中AB為平衡曲線，NP為最佳溫度曲線，AM為等溫線，GD為絕熱線，GK為非絕熱變溫操作線，HB為等轉(zhuǎn)化率線。

圖7.C和圖7.D分別為兩個(gè)化學(xué)反應(yīng)的T-X圖，圖中AB為平衡曲線，NP為最佳溫度曲線，AM為等溫線，GD為絕熱線，GK為非絕熱變溫操作線，HB為等轉(zhuǎn)化率線。

圖7.C和圖7.D分別為兩個(gè)化學(xué)反應(yīng)的T-X圖，圖中AB為平衡曲線，NP為最佳溫度曲線，AM為等溫線，GD為絕熱線，GK為非絕熱變溫操作線，HB為等轉(zhuǎn)化率線。

在一列管式固定床反應(yīng)器中進(jìn)行鄰二甲苯氧化制苯酐反應(yīng),管內(nèi)充填高及直徑均為5mm的園柱形五氧化二釩催化劑,殼方以熔鹽作冷卻劑,熔鹽溫度為370℃,該反應(yīng)的動力學(xué)方程為:

式中PA為鄰二甲苯的分壓    為O₂的初始分壓Pa,反應(yīng)熱效應(yīng)△Hr=-1285kJ/mol,反應(yīng)管內(nèi)徑為25mm,原料氣以9200kg/m²h的流速進(jìn)入床層,其中鄰二甲苯為0.9%,空氣為99.1%(mol),混合氣平均分子量子力為29.45,平均熱容為1.072kJ/kgK,床層入口溫度為370℃,床層堆密度為1300kg/m³,床層操作壓力為0.1013Mpa(絕對),總傳熱系數(shù)為69.8w/m²K,試按擬均相一維活塞流模型計(jì)算床層軸向溫度分布,并求最終轉(zhuǎn)化率為73.5%時(shí)的床層高.計(jì)算時(shí)可忽略副反應(yīng)的影響。

試分析下列說法是否正確： 
（1）在一絕熱反應(yīng)器中進(jìn)行無熱效應(yīng)的零級反應(yīng)，其轉(zhuǎn)化率與反應(yīng)器長度的關(guān)系是線性的。 
（2）在一絕熱反應(yīng)器中僅當(dāng)進(jìn)行一級反應(yīng)時(shí)，其反應(yīng)溫度與轉(zhuǎn)化率的關(guān)系才呈線性。 
（3）多段絕熱反應(yīng)器最優(yōu)化的結(jié)果是各段的催化劑相等。