A.1.88
B.2.50
C.1.45
D.2.20
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A.錐形基礎(chǔ)邊緣高度不宜小于200mm
B.階梯形基礎(chǔ)每階高度宜為300~500mm
C.墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)縱向分布鋼筋直徑不應(yīng)小于10mm,間距不大于200mm,混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C20
D.鋼筋保護(hù)層厚度有墊層時不宜小于40mm,無墊層時不宜小于70mm
A.調(diào)整基礎(chǔ)底面的平均壓力
B.控制基礎(chǔ)臺階高寬比的允許值
C.提高地基土的承載力
D.增加材料的抗壓性能
A.基礎(chǔ)底面與地基土之間的零壓力區(qū)面積不應(yīng)超過基礎(chǔ)底面積的5%
B.基礎(chǔ)底面最小邊緣壓力等于零
C.偏心距小于或等于基礎(chǔ)底面寬度的1/6
D.基礎(chǔ)底面最大邊緣壓力與最小邊緣壓力之比小于或等于1.5
A.軟弱下臥層頂面附加壓力Pz隨E1/E2的增大而增大,隨z/b的增大而減小
B.軟弱下臥層頂面附加壓力Pz隨z/b的增大而增大,隨E1/E2的增大而減小
C.軟弱下臥層頂面附加壓力Pz隨E1/E2的增大而增大,隨z/b的增大而增大
D.軟弱下臥層頂面附加壓力Pz隨z/b的增大而減小,隨丑E1/E2的增大而減小
A.地基基礎(chǔ)荷載計算應(yīng)采用荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合
B.下臥層頂面的壓力為附加壓力與自重壓力值之和
C.下臥層承載力特征值只進(jìn)行深度修正,不進(jìn)行寬度修正
D.下臥層頂面處的附加應(yīng)力值宜采用角點(diǎn)法計算求得
A.當(dāng)Z/b在0.25~0.5之間時,上層土與下層土的壓縮模量比值越大應(yīng)力擴(kuò)散角越大
B.θ角與基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離Z與基礎(chǔ)寬度b的比值呈線性關(guān)系
C.當(dāng)Z/b<0.25時,取θ=0
D.當(dāng)Z/b>0.5時,取Z/b=0.5
A.260
B.520
C.1300
D.2600
A.可根據(jù)室內(nèi)飽和單軸抗壓強(qiáng)度通過折算求得
B.可通過標(biāo)準(zhǔn)貫人試驗(yàn)確定
C.可根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值
D.應(yīng)通過平板載荷試驗(yàn)確定
A.320
B.335
C.350
D.365
A.基礎(chǔ)寬度等于3m,埋深等于0.5m時
B.承載力特征值由深層平板載荷試驗(yàn)確定的人工填土,基礎(chǔ)寬度為5m,埋深為4m
C.埋深為0.5m,寬度為5.0m的淤泥質(zhì)土地基上的基礎(chǔ)
D.寬度為3.5m,埋深為1.0m的粉土地基上的基礎(chǔ)
最新試題
三合土墊層是用下列哪三種材料拌和鋪設(shè)?()
直徑為D的實(shí)心圓軸,兩端受扭轉(zhuǎn)力矩作用,軸內(nèi)最大剪應(yīng)力為r。若軸的直徑改為D/2,則軸內(nèi)的最大剪應(yīng)力應(yīng)為()。
定地基承載力的諸方法中,最可靠的方法是()。
理想流體是指()的流體。
兩個相同的容器,一個裝氦氣,一個裝氧氣(視為剛性分子),開始時它們的溫度和壓強(qiáng)都相同?,F(xiàn)將9J的熱量傳給氦氣,使之升高一定溫度。若使氧氣也升高同樣的溫度,則應(yīng)向氧氣傳遞的熱量是()。
造成管涌的主要原因是()
秒時的速度、切向加速度與法向加速度的大小分別為()。
如圖所示,在傾角為口的光滑斜面上置一彈性系數(shù)為k的彈簧,一質(zhì)量為m的物塊沿斜面下滑,距離與彈簧相碰,碰后彈簧與物塊不分離并發(fā)生振動,則自由振動的固有圓頻率為()。
模擬信號u(t)的波形圖如圖所示,它的時間域描述形式是()。
雙縫間距為2mm,雙縫與屏幕栩距300cm,用波長6000A的光照射時,屏幕上干涉條紋的相鄰兩明紋的距離是(單位:mm)()。