A.計算單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk時,不考慮液化土對樁周土層側(cè)阻力的影響
B.承臺下有1m以上厚度的非液化土層時,計算單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk時,將液化土層測阻力標(biāo)準(zhǔn)值乘以土層液化折減系數(shù)ψL
C.承臺下非液化土層厚度小于1m時,ψL應(yīng)取O
D.ψL系數(shù)取值與飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫人實測擊數(shù)N63.5與飽和土的液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫人擊數(shù)界值Ncr的比值λN有關(guān),λN值大的ψL取高值,反之取低值
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A.敞口鋼管樁側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)λ,總是與閉口鋼管樁側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)λs相同
B.在計算鋼管樁樁周總極限側(cè)阻力口Qsk時,不可采用與混凝土預(yù)制樁相同的qsik值
C.在計算鋼管樁樁端總極限端阻力Qpk時,可采用與混凝土預(yù)制樁相同的qpk值
D.敞口鋼管樁樁端閉塞效應(yīng)系數(shù)λ,與隔板條件、鋼管樁外徑尺十及樁端進(jìn)入持力層深度等因素有關(guān)
A.群樁效應(yīng)一般指受群樁影響承載力降低的現(xiàn)象
B.常規(guī)樁距(3d~4D.小群樁(n≤9)時,黏性土中的群樁效應(yīng)不明顯
C.黏性土中的大群樁(n≥9)群樁影響明顯,群樁中單樁承載力減小,群樁沉降值增大
D.對于砂土中的擠土群樁,群樁中基樁的承載力小于相應(yīng)的單樁承載力
A.無限地增加樁的人士深度
B.增加樁身剛度
C.改良加固樁側(cè)表層土(3~4倍樁徑范圍內(nèi))的土性
D.樁頂與承臺間采用鉸接
E.適當(dāng)增加樁身配筋
A.為無側(cè)限條件下的變形模量Eo
B.為完全側(cè)限條件下的壓縮模量Es
C.一般說Es>Eo
D.其應(yīng)力對應(yīng)著由土的自重應(yīng)力與附加應(yīng)力之和的增量范圍
E.其應(yīng)力對應(yīng)著所計算土層頂面處的應(yīng)力增量值
A.適當(dāng)增大樁徑
B.對承臺側(cè)面土體進(jìn)行加固
C.適當(dāng)提高樁身配筋率
D.大幅度增大樁長
A.樁基發(fā)生整體失穩(wěn)
B.Q-3曲線出現(xiàn)陡降段
C.已發(fā)生不適于繼續(xù)承載的變形
D.荷載引起的沉降導(dǎo)致建筑物開裂
E.樁身在地下水環(huán)境中的耐腐蝕性
A.自重濕陷性黃土
B.新近沉積的欠固結(jié)土
C.中密砂
D.密砂
A.半經(jīng)驗實體深基礎(chǔ)法
B.等效作用分層總和法
C.明德林—蓋得斯法
D.影響圓法
A.中性點(diǎn)以上樁周土的下沉量大于樁的沉降量,中性點(diǎn)處二者相等,中性點(diǎn)以下樁的沉降量大于樁周土的沉降量
B.負(fù)摩阻力值不應(yīng)計入樁的荷載中
C.在地表附近,樁與土的相對位移值最大,因此負(fù)摩阻力最大
D.樁身軸力的最大值不是在樁頂,而是在中性點(diǎn)處
A.與土的種類有關(guān)
B.與沿承臺短邊(矩形布樁時)布樁多少有關(guān)
C.與樁中心距大小有關(guān)
D.與承臺長寬比有關(guān)
E.當(dāng)承臺尺寸、樁徑、樁距相同時,樁愈長ψe值愈大,樁愈短ψe值愈小
最新試題
如圖所示一等邊三三角形板,邊長為a,沿三邊分別作用有力F1、F2和F3,且F1=F2=F3,則此三角形板處于()狀態(tài)。
地下水的滲流對土單位體積內(nèi)的骨架產(chǎn)生的力稱為()。
對于高聳結(jié)構(gòu),主要應(yīng)控制的地基變形特征值是()。
碎石土的結(jié)構(gòu)一般為()。
填土壓實的施工質(zhì)量控制指標(biāo)為()
建筑結(jié)構(gòu)使用極限狀態(tài)驗算時,對荷載長期效應(yīng)組合采用等式指出下列幾種敘述不正確者為()
設(shè)計計算時,地震作用的大小與下列()因素有關(guān)。①建筑物的質(zhì)量②場地烈度③建筑物本身的動力特性④地震的持續(xù)時間
某地有兩層地下水,上層水向下層水越流補(bǔ)給,則可以判定()。
模擬信號u(t)的波形圖如圖所示,它的時間域描述形式是()。
為滿足填方工程施工質(zhì)量要求,填土的控制含水量應(yīng)控制在下列哪個()。