A．按墻高的0．4進(jìn)行設(shè)計(jì)，筋長(zhǎng)為3．2m
B．按墻高的0．5進(jìn)行設(shè)計(jì)，筋長(zhǎng)為4．0m
C．按墻高的0．6進(jìn)行設(shè)計(jì)；筋長(zhǎng)為4．8m
D．按經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)，至少達(dá)4．8m
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A．對(duì)于土質(zhì)邊坡一般均采用直線滑動(dòng)面法進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算
B．對(duì)于較高的路堤邊坡，可在邊坡上設(shè)平臺(tái)，并在平臺(tái)上設(shè)排水溝，但填石路堤邊坡上的平臺(tái)可以不設(shè)排水溝
C．較高路堤邊坡上的平臺(tái)不設(shè)排水溝時(shí)，應(yīng)將平臺(tái)做成內(nèi)側(cè)傾斜的緩坡
D．采用滲水性較好的填料填筑浸淹路段的路堤時(shí)，其邊坡應(yīng)適當(dāng)放緩
A．主動(dòng)土壓力減小，被動(dòng)土壓力增大
B．主動(dòng)土壓力增大，被動(dòng)土壓力減小
C．主動(dòng)土壓力增大，被動(dòng)土壓力增大
D．主動(dòng)土壓力減小，被動(dòng)土壓力減小
A．土體破裂面與水平填土表面夾角為（45°—φ/2）
B．擋土墻墻背豎直、光滑
C．破裂面為圓弧
D．墻后填土產(chǎn)生剛性楔體整體滑動(dòng)
A．庫(kù)侖理論雖然有不夠嚴(yán)密完整之處，但概念簡(jiǎn)單明了，適用范圍較廣
B．庫(kù)侖理論較適用于黏性土，其重度土壓力和被動(dòng)土壓力的計(jì)算均接近于實(shí)際
C．庫(kù)侖理論較適用于墻背為平面或接近平面的擋土墻
D．庫(kù)侖理論較適用于剛性擋土墻
A．平面滑動(dòng)法
B．概率分析法
C．摩擦圓法
D．條分法
某巖層的赤平極射投影圖如右圖18-2-49弧AFC所示，下列有關(guān)該巖層的產(chǎn)狀的說(shuō)法正確的是()。
A.AC表示走向，BF表示傾角大小，巖層傾向西北
B.AC表示走向，BF表示傾角大小，巖層傾向東南
C.OB表示傾向，OF表示傾角大小，巖層傾向北東
D.OB表示傾向，OF表示傾角大小，巖層傾向南西
圖18-2-48工字鋼梁下面用對(duì)接焊縫焊連接8mm厚節(jié)點(diǎn)板，材料為Q235鋼和E43型焊條，三級(jí)質(zhì)量檢查方法。節(jié)點(diǎn)板在豎向拉力設(shè)計(jì)值N＝300kN(靜載)作用下，焊縫應(yīng)力為()。
A.130.42N/mm2
B.136.1N/mm2
C.163.5N/mm2
D.170.5N/mm2
圖18-2-47所示體系的自振頻率為( )。
A.A
B.B
C.C
D.D
圖18-2-46所示連續(xù)梁中，力矩分配系數(shù)μBC與μBA分別等于()。
A.0.429，0.571
B.0.5，0.5
C.0.571，0.429
D.0.6，0.4
圖18-2-45所示三個(gè)結(jié)構(gòu)的自振頻率分別為ωa、ωb、ωc，其之間關(guān)系為()。
A.ωa＞ωb＞ωc
B.ωc＞ωb、＞ωa
C.ωc＞ωa、＞ωb
D.ωb＞ωa＞ωc
最新試題
三合土墊層是用下列哪三種材料拌和鋪設(shè)？（）
如圖所示桁架，在結(jié)點(diǎn)C沿水平方向受P力作用。各桿的抗拉剛度相等。若結(jié)點(diǎn)C的鉛垂位移以VC表示，BC桿的軸力以NBC表示，則（）。
下列不正確的說(shuō)法是（）。
如圖所示，在傾角為口的光滑斜面上置一彈性系數(shù)為k的彈簧，一質(zhì)量為m的物塊沿斜面下滑，距離與彈簧相碰，碰后彈簧與物塊不分離并發(fā)生振動(dòng)，則自由振動(dòng)的固有圓頻率為（）。
下列結(jié)論中，錯(cuò)誤的是（）。
如圖所示一等邊三三角形板，邊長(zhǎng)為a，沿三邊分別作用有力F1、F2和F3，且F1=F2=F3，則此三角形板處于（）狀態(tài)。
地下水的滲流對(duì)土單位體積內(nèi)的骨架產(chǎn)生的力稱為（）。
某地有兩層地下水，上層水向下層水越流補(bǔ)給，則可以判定（）。
建筑結(jié)構(gòu)使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí),對(duì)荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合采用等式指出下列幾種敘述不正確者為()
混凝土雙向受力時(shí)，何種情況下強(qiáng)度最低（）。