A．填土高度
B．填土的內(nèi)摩擦角
C．填土對(duì)擋土墻背的摩擦角
D．填土的含水量
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A．外傾結(jié)構(gòu)面的視傾角
B．45°＋φ/2
C．上述A．B．兩項(xiàng)中的較小值
D．巖體的等效內(nèi)摩擦角
A．按墻高的0．4進(jìn)行設(shè)計(jì)，筋長(zhǎng)為3．2m
B．按墻高的0．5進(jìn)行設(shè)計(jì)，筋長(zhǎng)為4．0m
C．按墻高的0．6進(jìn)行設(shè)計(jì)；筋長(zhǎng)為4．8m
D．按經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)，至少達(dá)4．8m
A．對(duì)于土質(zhì)邊坡一般均采用直線滑動(dòng)面法進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算
B．對(duì)于較高的路堤邊坡，可在邊坡上設(shè)平臺(tái)，并在平臺(tái)上設(shè)排水溝，但填石路堤邊坡上的平臺(tái)可以不設(shè)排水溝
C．較高路堤邊坡上的平臺(tái)不設(shè)排水溝時(shí)，應(yīng)將平臺(tái)做成內(nèi)側(cè)傾斜的緩坡
D．采用滲水性較好的填料填筑浸淹路段的路堤時(shí)，其邊坡應(yīng)適當(dāng)放緩
A．主動(dòng)土壓力減小，被動(dòng)土壓力增大
B．主動(dòng)土壓力增大，被動(dòng)土壓力減小
C．主動(dòng)土壓力增大，被動(dòng)土壓力增大
D．主動(dòng)土壓力減小，被動(dòng)土壓力減小
A．土體破裂面與水平填土表面夾角為（45°—φ/2）
B．擋土墻墻背豎直、光滑
C．破裂面為圓弧
D．墻后填土產(chǎn)生剛性楔體整體滑動(dòng)
A．庫(kù)侖理論雖然有不夠嚴(yán)密完整之處，但概念簡(jiǎn)單明了，適用范圍較廣
B．庫(kù)侖理論較適用于黏性土，其重度土壓力和被動(dòng)土壓力的計(jì)算均接近于實(shí)際
C．庫(kù)侖理論較適用于墻背為平面或接近平面的擋土墻
D．庫(kù)侖理論較適用于剛性擋土墻
A．平面滑動(dòng)法
B．概率分析法
C．摩擦圓法
D．條分法
某巖層的赤平極射投影圖如右圖18-2-49弧AFC所示，下列有關(guān)該巖層的產(chǎn)狀的說(shuō)法正確的是()。
A.AC表示走向，BF表示傾角大小，巖層傾向西北
B.AC表示走向，BF表示傾角大小，巖層傾向東南
C.OB表示傾向，OF表示傾角大小，巖層傾向北東
D.OB表示傾向，OF表示傾角大小，巖層傾向南西
圖18-2-48工字鋼梁下面用對(duì)接焊縫焊連接8mm厚節(jié)點(diǎn)板，材料為Q235鋼和E43型焊條，三級(jí)質(zhì)量檢查方法。節(jié)點(diǎn)板在豎向拉力設(shè)計(jì)值N＝300kN(靜載)作用下，焊縫應(yīng)力為()。
A.130.42N/mm2
B.136.1N/mm2
C.163.5N/mm2
D.170.5N/mm2
圖18-2-47所示體系的自振頻率為( )。
A.A
B.B
C.C
D.D
最新試題
巖體的尺寸效應(yīng)指（）。
理想流體是指（）的流體。
造成管涌的主要原因是()
設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，地震作用的大小與下列（）因素有關(guān)。①建筑物的質(zhì)量②場(chǎng)地烈度③建筑物本身的動(dòng)力特性④地震的持續(xù)時(shí)間
壓縮模量是在一定應(yīng)力條件下的應(yīng)力與應(yīng)變的比值,拭指出正確的應(yīng)力條件()
如圖所示一等邊三三角形板，邊長(zhǎng)為a，沿三邊分別作用有力F1、F2和F3，且F1=F2=F3，則此三角形板處于（）狀態(tài)。
建筑結(jié)構(gòu)使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí),對(duì)荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合采用等式指出下列幾種敘述不正確者為()
條件相同的先、后張法預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件，如果σcon及σl相同時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力σpeⅡ是（）。
確定單樁的承載力時(shí)，在同一條件下，進(jìn)行靜載荷試驗(yàn)的樁數(shù)不宜少于總樁數(shù)的1%，且不應(yīng)少于（）。
三合土墊層是用下列哪三種材料拌和鋪設(shè)？（）