A.Ⅳ>Ⅱ>Ⅲ>Ⅰ
B.Ⅳ>Ⅱ>Ⅰ>Ⅲ
C.I>Ⅲ>Ⅱ>Ⅳ
D.Ⅱ>Ⅳ>Ⅲ>Ⅰ
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你可能感興趣的試題
A.錨桿抗拔試驗應在錨固段注漿固結體強度達到15MPa后進行
B.在最大試驗荷載下錨桿仍未達到破壞標準時，可取該最大荷載值作為錨桿極限承載力值
C.錨桿驗收試驗的最大試驗荷載應取錨桿軸向受拉承載力設計值N0
D.對于非永久性的基坑支護工程中的錨桿，在有些情況下也需要進行蠕變試驗
A.在滲流條件變化處，等勢線可以不同的角度與流線相交
B.不論在何種情況下，等勢線總與流線正交
C.流線間的間距越小，表示該處的流速越小
D.等勢線的間距越小，表示該處的水力坡度越小
基坑剖面如習圖7.1.4所示，已知土層天然重度為20kN/m3，有效內摩擦角＇
=30°，有效黏聚力c＇=0kPa，若不計墻兩側水壓力，按朗肯土壓力理論分別計算支護結構底部E點內外兩側的被動土壓力強度ep及主動土壓力e，最接近于（）數(shù)值。（水的重度γw=10kN／m3）（）
A.被動土壓力強度ep=330kPa，及主動土壓力e
=73kPa
B.被動土壓力強度ep=191kPa，及主動土壓力e=127kPa
C.被動土壓力強度ep=600kPa，及主動土壓力e=133kPa
D.被動土壓力強度ep=346kPa，及主動土壓力e=231kPa
已知懸臂支護結構計算簡圖（未按比例繪制）如習圖7.1.3所示，砂土土性參數(shù)：γ=18kN／m3，c=0kPa，=30°，未見地下水，圖中Ea1、Ea2和Ep分別表示凈主動土壓力和凈被動土壓力，ba1、ba2和bp分別表示上述土壓力作用點的高度。支護結構的抗傾覆穩(wěn)定性可按式
驗算，驗算結果符合下列（）情況。（）
A.
>1.3
B.
=1.3
C.
<1.3
D.條件不夠，無法計算
已知基坑開挖深度10m，未見地下水，坑側無地面超載，坑壁黏性土土性參數(shù)為：重度γ=18kN/m3，黏聚力c=10kPa，內摩擦角
=25°。作用于每延米支護結構上的主動土壓力（算至基坑底面）最接近于（）。
A.250kN
B.300kN
C.330kN
D.365kN
A.+0.2m
B.+1.6m
C.-4.0m
D.-5.40m
當基坑土層為軟土時，應驗算坑底土抗隆起穩(wěn)定性。已知基坑開挖深度h=5m，基坑寬度較大，深寬比略而不計。支護結構如習圖7.1.2，深度t=5m，坑側地面荷載q=20kPa，土的重度γ=18kN／m3，黏聚力c=10kPa，內摩擦角=0°，不考慮地下水的影響。如果取承載力系數(shù)Nxc=5.14、Nq=1．0，則抗隆起的安全系數(shù)F應屬于（）的情況（）
A.F<1.0
B.1.0≤F<1.6
C.F≥1.6
D.條件不夠，無法計算
A.2000m3/d
B.2300m3/d
C.2700m3/d
D.3000m3/d
止水帷幕如習圖7.1.1所示，上游土中最高水位為±0.000m，下游地面為-8.000m，土的天然重度γ=18kN/m3，安全系數(shù)取2．0。下列（）數(shù)值是止水帷幕應設置的合理深度。（）
A.h=12.0m
B.h=15.0m
C.h=16.0m
D.h=10.0m
A.圍護墻頂部水平位移；周邊建筑；地下水位
B.圍護墻頂部水平位移；周邊建筑；支撐軸力或錨桿拉力
C.圍護墻頂部水平位移；地下水位；土壓力
D.圍護墻頂部水平位移；地下水位；支撐軸力或錨桿拉力
最新試題
根據(jù)<建筑基坑支護技術規(guī)程》，下列（）項屬于基坑支護的承載能力極限狀態(tài)。（）
建筑基坑采用重力式水泥土墻，墻的正截面應力驗算部位應為（）。
下列關于基坑支護采用地下連續(xù)墻時，地下連續(xù)墻的質量檢測的敘述，不正確的是（）。
某建筑基坑的地下水位高，地基土為碎石土，且潛在滑動面內有重要地下管線，其支護結構可采用（）
建筑基坑支護采用排樁十錨桿支護，錨桿成孔不宜采用泥漿護壁成孔工藝的土層是（）。
建筑基坑支護采用排樁十錨桿支護，錨桿錨固段位于下列（）項時，錨桿預應力損失應考慮土的蠕變影響。（）
建筑基坑支護采用重力式水泥土墻，當墻底為中密細砂，根據(jù)抗傾覆穩(wěn)定條件確定其嵌固深度和墻體厚度時，需考慮的因素有（）。
建筑基坑支護采用排樁十錨桿支護，對于錨桿的施工偏差的要求，不正確的是（）。
建筑基坑采用土釘墻支護，土釘墻的質量檢測，不正確的是（）。
建筑基坑采用土釘墻支護，土釘墻的施工偏差，不正確的是（）。