A.
B.
C.
D.
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已知電路如圖所示,若用端電壓為電壓源元件和復(fù)阻抗ZS的串聯(lián)組合對有源二端網(wǎng)絡(luò)NA進(jìn)行等效,則()。
A.
B.
C.
D.
圖示電路在t=0s時刻和t=2s時刻出現(xiàn)兩次換路,那么如下描繪電感電流iL變化規(guī)律的波形是()。
A.
B.
C.
D.
如圖(a)電路中,電容C可調(diào),若感性負(fù)載的功率因數(shù)為cos接電容后,電路的功率因數(shù)為cos’,電路的端口電流i的有效值,和電容C的關(guān)系如圖(b)所示,則下列說法不正確的是()。
A.當(dāng)C=C0時,電路的功率因數(shù)最大
B.當(dāng)C0時,cos’>cos
C.當(dāng)C>C0時,電路出現(xiàn)過補(bǔ)償
D.當(dāng)C>C0時,cos’>cos
在如圖所示電路中,理想電流源中的電流及其功率狀態(tài)分別為()。
A.4A,供出功率
B.4A,吸收功率
C.-4A,吸收功率
D.-4A,供出功率
在圖示電路中,開關(guān)K閉合后,導(dǎo)線環(huán)S()。
A.向遠(yuǎn)離N方向擺動
B.向N方向擺動
C.不動
D.無法判斷
運(yùn)算放大器應(yīng)用電路如圖所示,設(shè)其輸出飽和電壓為±11V,輸入電壓為正弦信號,則輸出電壓uo的波形為()。
A.
B.
C.
D.
A.晶體管的工作狀態(tài)可分為截止?fàn)顟B(tài)、放大狀態(tài)和飽和狀態(tài)
B.晶體管的工作區(qū)域可分為線性區(qū)和非線性區(qū)
C.晶體管工作狀態(tài)可由開關(guān)接通與斷開的電路模型表示
D.晶體管存在開關(guān)狀態(tài)和放大狀態(tài)兩種工作狀態(tài)
A.運(yùn)行效率與功率為單調(diào)增關(guān)系
B.若PM為效率最高時的負(fù)載功率,則[0,PM]區(qū)間內(nèi)的運(yùn)行效率與功率為單調(diào)增關(guān)系
C.運(yùn)行效率與功率為單調(diào)減關(guān)系
D.若PM為效率最高時的負(fù)載,則[0,PM]區(qū)間內(nèi)的運(yùn)行效率與功率為單調(diào)減關(guān)系
在圖示電路中,信號源與理想變壓器的原邊相連,負(fù)載與變壓器的副邊相連,若信號源的電壓US=12V,RS=72Ω,則負(fù)載RL=8Ω獲得最大功率時的端電壓有效值U2為()。
A.36V
B.18V
C.4V
D.2V
在圖示電路中,若t=0時刻開關(guān)s從1→2,則下列不正確的說法是()。
A.電路出現(xiàn)暫態(tài)過程
B.電路不出現(xiàn)暫態(tài)過程
C.電路發(fā)生換路
D.uC(0+)=uCC(∞)
最新試題
如圖7-72所示,時鐘到來后,JK具有()功能。
用3個D觸發(fā)器組成的電路如圖7-68所示,設(shè)Q2Q1Q0的初始狀態(tài)為000,觸發(fā)器F0的輸入端接+5V表明D0=1,那么,在第1個CP脈沖和第2個脈沖的上升沿過后Q2Q1Q0分別是()。
圖7-55a所示運(yùn)算放大器的輸出與輸入之間的關(guān)系如圖7-55b所示,若Ui=2sinωtmV,則u0為()。
邏輯變量X與1異或結(jié)果是(),與0異或的結(jié)果是()。
電路如圖7-50所示,已知R1=R2=2kΩ,R3=3kΩ,VD為理想二極管,電流I為()mA。
如圖7-70所示電路,Q1、Q2原始狀態(tài)為11,當(dāng)輸入兩個脈沖后的新狀態(tài)為()。
邏輯表達(dá)式,可以簡化為()。
由圖7-58所示數(shù)字邏輯信號的波形可知,三者的邏輯關(guān)系是()。
如圖7-57所示,將放大倍數(shù)為1,輸入電阻為1kΩ,,輸出電阻為50Ω的射極輸出器插接在信號源(uS,RS)與負(fù)載(RL)之間,形成圖b電路,與圖a電路相比,負(fù)載電壓的有效值為()。
通過測量交流接觸器的(),可以判斷器件在前期使用中是否燒損