A.1.5
B.1.8
C.1.96
D.2.15
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A.1.7
B.0.77
C.1.02
D.0.7
A.1.8
B.2.04
C.2.27
D.2.15
某橋墩基礎(chǔ)底面尺寸為4m×8m,正常使用極限狀態(tài)下,相應(yīng)于作用的長期效應(yīng)組合時,作用于基底的中心荷載N=8000kN(已包括基礎(chǔ)重力及水的浮力),基礎(chǔ)埋深1.5m,地基土層情況如圖3.3.3.3所示,地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.3.2.如果沉降計算的經(jīng)驗系數(shù)M取0.4,則基礎(chǔ)中心的沉降量為()cm。()
A.0.98
B.1.22
C.1.34
D.1.47
已知傳至基礎(chǔ)頂面的柱軸力準(zhǔn)永久組合值F=1250kN,其他條件見圖3.3.2.3,用應(yīng)力面積法計算基礎(chǔ)中點的最終沉降量為()mm。()
A.82.8
B.93.7
C.98.1
D.117.8
如圖3.3.2.2所示,基礎(chǔ)底面尺寸為4.8m×3.2m,埋深1.5m,相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時,傳至基礎(chǔ)頂面的中心荷載F=1800kN,地基的土層分層及各層土的壓縮模量(相應(yīng)于自重應(yīng)力至自重應(yīng)力與附加應(yīng)力之和段),用應(yīng)力面積法計算基礎(chǔ)中點的最終沉降量為()mm。()
A.128.3
B.132.9
C.141.7
D.147.3
墻下條形基礎(chǔ)寬為2.0m,相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時基礎(chǔ)承受三角形附加應(yīng)力,Pmax-50kPa,基礎(chǔ)埋深1.0m,地基土質(zhì)為粉土,γ=17.7kN/m3,地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.1.4,用分層總和法計算基礎(chǔ)中點下0.4m厚土層的沉降量為()mm。()
A.8.7
B.28.2
C.30.89
D.35.3
某矩形基礎(chǔ)尺寸2m×3.6m,相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(不計風(fēng)荷載和地震作用),基礎(chǔ)受均布荷載50kPa,基礎(chǔ)埋深1m,基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)及持力層均為粉土,基巖埋深為2.6m,γ=17.8kN/m3,地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.1.3,用分層總和法計算基礎(chǔ)中點的沉降量為()mm。()
A.11.2
B.25.6
C.30.7
D.34.8
A.112.07
B.105.50
C.88.14
D.92.27
A.182.86
B.190.27
C.131.38
D.126.45
A.230
B.252.5
C.255
D.280
最新試題
現(xiàn)場進行了6根錨桿抗拔試驗,得到的錨桿抗拔極限承載力分別為420kN,530kN,480kN,479kN,588kN,503kN。試問,單根錨桿抗拔承載力特征值RT(kN),與下列何項數(shù)值最為接近?()
該擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)kT最接近下列()項。()
條件同(2),已求得擋土墻重心與墻趾的水平距離x0=1.68m,EA作用點距墻底處,確定擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性安全度kT最接近下列()項。
假定地基凈反力設(shè)計值為280kPa,確定基礎(chǔ)底板單位長度的最大剪力設(shè)計值V(kN)、最大彎矩設(shè)計值M(kN·m),最接近下列()項。
確定地下車庫抗浮穩(wěn)定性系數(shù)最接近下列()項。
確定該柱與基礎(chǔ)交接處的沖切力Fι(kN)最妾近下列()項。
筏板變厚度處,單位寬度的受剪承載力設(shè)計值(kN),最接近下列()項。
確定最大彎矩截面處的彎矩設(shè)計值M(kN·m/m)最接近下列()項。
假定基礎(chǔ)混凝土強度為C20,鋼筋的混凝土保護層厚度為40mm,基礎(chǔ)高度h=500mm,采用HRB335級鋼筋(fy=300N/mm2),底板單位長度的最大彎矩設(shè)計值為100kN·m.確定底板單位長度的抗剪承載力設(shè)計值Vu(kN)、受力主筋截面面積AS(mm2),最接近下列()項。
假定δ=0,q=0,EA=70kN/m,擋土墻每延米自重為209.22kN/m,擋土墻重心與墻趾的水平距離x0=1.68m,確定擋土墻基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值pkmax(kPa)最接近下列()項。