A.2026kN
B.2068kN
C.3011kN
D.3393kN
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A.3582kN
B.4618kN
C.5448kN
D.5696kN
A.1745kN
B.1328kN
C.1828kN
D.2190kN
當(dāng)采用邊長400mm×400mm,樁長L=14m(不計(jì)樁靴),振動(dòng)沉樁工藝時(shí),按公路橋涵地基規(guī)范JTGD63-2007計(jì)算,單樁抗壓承載力容許值為()(見表4.11.1、圖4.11.3)。
A.600kN
B.610kN
C.620kN
D.630kN
預(yù)制混凝土方樁,邊長400mm×400mm,用振動(dòng)沉樁工藝,其他條件如圖4.11.2所示。按公路橋涵地基規(guī)范JTGD63-2007確定如圖4.11.2所示樁基的單樁受壓承載力容許值為()。
A.808kN
B.818kN
C.828kN
D.838kN
A.5250kN
B.5260kN
C.5270kN
D.5956kN
最新試題
假定在圖中的樁底傳力作用下,相應(yīng)于作用的基本組合時(shí),求得基樁的豎向總反力設(shè)計(jì)值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承臺(tái)和承臺(tái)上土自重后,基樁的豎向凈反力設(shè)計(jì)值為N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺(tái)不利截面的最大彎矩設(shè)計(jì)值(kN·m)最接近下列()項(xiàng)。
假定,柱只受軸心荷載作用,相應(yīng)于荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí),原設(shè)計(jì)單樁承擔(dān)的豎向壓力均為745kN,假定承臺(tái)尺寸變化引起的承臺(tái)及其上覆土重量和基底豎向力合力作用點(diǎn)的變化可忽略不計(jì)。補(bǔ)樁后此三樁承臺(tái)下單樁承擔(dān)的最大豎向壓力值(kN)最接近下列()項(xiàng)。()
確定柱對承臺(tái)的沖切時(shí),承臺(tái)的抗沖切承載力(kN)最接近下列()項(xiàng)。
承臺(tái)變階處A1-A1截面的斜截面受剪承載力(kN)最接近下列()項(xiàng)。
承臺(tái)Ⅰ-Ⅰ截面處的斜截面受剪承載力(kN)最接近下列()項(xiàng)。()
承臺(tái)Ⅱ-Ⅱ截面的剪力設(shè)計(jì)值V(kN)最接近下列()項(xiàng)。()
承臺(tái)Ⅱ-Ⅱ截面的斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)值(kN)最接近下列()項(xiàng)。()
由承臺(tái)形心到承臺(tái)兩腰和底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎矩設(shè)計(jì)值M1(kN·m)最接近下列()項(xiàng)。()
確定單樁豎向承載力特征值Ra(kN)最接近下列()項(xiàng)。
假定承臺(tái)頂面處相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的豎向壓力FK=3792kN,彎矩MK=700kN·m,確定單樁的最大豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Qkmax(kN)最接近下列()項(xiàng)。()