設柱子上作用軸向力設計值N=750kN,初始偏心距ei=480mm,已知柱的受壓區(qū)配置了422的鋼筋,則截面的受壓區(qū)高度最接近于()mm。
A.135
B.158
C.193
D.298
您可能感興趣的試卷
你可能感興趣的試題
設柱每側配置520的鋼筋,As′=As=1570mm2,柱子上作用軸向力設計值N=400kN,且已知構件為大偏心受壓,則該柱能承受的彎矩設計值M最接近于()kN·m。
A.305
B.327
C.345
D.392
A.167
B.193
C.286
D.307
支承屋面梁的柱牛腿,如下圖所示,寬度b=400mm,屋架在牛腿上的支承長度為200mm,豎向力作用點到下柱邊緣的水平距離a=300mm(已考慮安裝偏差20mm),外邊緣高h1=h/3(h為牛腿高度),牛腿底面傾斜角α=45°。作用在牛腿頂部按荷載效應標準組合計算的豎向力Fvk=450kN,豎向力的設計值Fv=580kN,同時作用在牛腿頂部按荷載效應標準組合計算的水平拉力Fhk=120kN,水平拉力的設計值Fh=168kN,混凝土強度等級采用C30,鋼筋HRB335級,as=40mm,箍筋為HPB300級鋼筋。
若截面的有效高度h0=810mm,則縱向受拉鋼筋的截面面積As最接近于()mm2。
A.1280
B.1310
C.1400
D.1520
支承屋面梁的柱牛腿,如下圖所示,寬度b=400mm,屋架在牛腿上的支承長度為200mm,豎向力作用點到下柱邊緣的水平距離a=300mm(已考慮安裝偏差20mm),外邊緣高h1=h/3(h為牛腿高度),牛腿底面傾斜角α=45°。作用在牛腿頂部按荷載效應標準組合計算的豎向力Fvk=450kN,豎向力的設計值Fv=580kN,同時作用在牛腿頂部按荷載效應標準組合計算的水平拉力Fhk=120kN,水平拉力的設計值Fh=168kN,混凝土強度等級采用C30,鋼筋HRB335級,as=40mm,箍筋為HPB300級鋼筋。
根據(jù)裂縫控制要求,牛腿的最小高度h最接近于()mm。
A.680
B.710
C.740
D.850
已知簡支深梁的跨度、高度如下圖所示,梁寬b=250mm。混凝土強度等級C30,縱向受拉鋼筋采用HRB335級,豎向和水平向鋼筋采用HPB300級,已知跨中彎矩設計值M=3900×106N·mm,支座剪力設計值V=2750×103N。
梁的水平分布筋為()。
A.2Φ6@100
B.2Φ6@150
C.2Φ8@150
D.2Φ8@200
最新試題
"彎矩調幅系數(shù)"這一概念是如何定義的?若將該系數(shù)記作β,調幅后的彎矩值是βMze還是(1-β)Mze?
假定柱的軸向壓力設計值N=680kN,柱的初始偏心距ei=314mm,偏心距增大系數(shù)η=1.18。試問如按對稱配筋進行設計,則受壓區(qū)縱筋的計算面積As′最接近于()mm2。
假定柱子的凈高Hn=5m,柱底截面內力設計值為M=100kN·m,N=450kN,V=30kN,則軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離e最接近于()mm。
在題中,剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數(shù)βt為()。
若已知梁的短期效應剛度Bs=29732.14kN·m2,按荷載效應的標準組合計算的跨中彎矩值Mk=90kN·m,按荷載效應的準永久組合計算的跨中彎矩值Mq=50kN·m,梁受壓區(qū)配有218的鋼筋,則跨中撓度最接近于()mm。
《混凝土規(guī)范》11.7.13條規(guī)定,剪力墻底部加強部位"在重力荷載代表值作用下,墻肢的軸壓比N/(fcA)不宜超過……",請問,這里的N應該如何計算?是N=G+0.5Q還是N=1.2(0+0.5Q)?
《混凝土規(guī)范》的7.5.8條,規(guī)定h0取斜截面受拉區(qū)始端的垂直面有效高度,請問,這個起始端的位置在哪里呢?從圖7.5.8中看好像起始端離變截面處有一段距離。
對于《混凝土規(guī)范》的9.4.3條,有以下疑問:根據(jù)搭接接頭連接區(qū)段1.31L確定接頭的面積百分率,而確定lL時又要事先知道接頭的面積百分率才能查表得到系數(shù)ζ,這不是陷入"死循環(huán)"了嗎?如何解決?
《混凝土規(guī)范》的7.3.11條規(guī)定了柱子的計算長度,表7.3.11-1中的"排架方向"指的是哪一個方向?另外,計算l0時需注意哪些問題?
對于《混凝土規(guī)范》的表3.3.2,有兩個疑問:(1)構件制作時預先起拱,用公式f≤flim驗算撓度時,是公式左邊減去起拱值,還是右邊7(2)表下注4指出:"計算懸臂構件的撓度限值時,其計算跨度l0按實際懸臂長度的2倍取用"。如何理解?