一幢十層教學(xué)樓,采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系,抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計(jì)地震分組為一組、Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地。在重力荷載代表值作用下,中間橫向框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。
在重力荷載代表值作用下,已知三層橫梁的支座彎矩如下圖所示。當(dāng)考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對(duì)梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅,并取調(diào)幅系數(shù)為0.8時(shí),則邊橫梁的跨中彎矩設(shè)計(jì)值M最接近于()kN.m。
A.73.5
B.88
C.93
D.111
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某11層住宅,采用鋼框架結(jié)構(gòu),其結(jié)構(gòu)質(zhì)量及剛度沿高度分布基本均勻,各層層高如下圖所示。抗震設(shè)防烈度為7度。
假定框架鋼材采用Q345,fv=345N/mm2,某梁柱節(jié)點(diǎn)構(gòu)造如下圖所示。試問(wèn),柱在節(jié)點(diǎn)域的腹板最小厚度twc(mm),與下列()項(xiàng)數(shù)值最為接近。提示:按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99-98)計(jì)算。
A.10
B.13
C.15
D.17
某11層住宅,采用鋼框架結(jié)構(gòu),其結(jié)構(gòu)質(zhì)量及剛度沿高度分布基本均勻,各層層高如下圖所示??拐鹪O(shè)防烈度為7度。
假定屋蓋和樓蓋處重力荷載代表值均為G,與結(jié)構(gòu)總水平地震作用等效的底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEk=10000kN,基本自振周期T1=1.1s。試問(wèn),頂層總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值F11Ek(kN),與下列()項(xiàng)數(shù)值最為接近。
A.3000
B.2400
C.1600
D.1400
某11層住宅,采用鋼框架結(jié)構(gòu),其結(jié)構(gòu)質(zhì)量及剛度沿高度分布基本均勻,各層層高如下圖所示??拐鹪O(shè)防烈度為7度。
假定水平地震影響系數(shù)α1=0.22;屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4300kN,等效活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為480kN,雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為160kN;各層樓蓋處恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4100kN,等效活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為550kN。試問(wèn),結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk(kN),與下列()項(xiàng)數(shù)值最為接近。提示:按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99-98)底部剪力法計(jì)算。
A.8317
B.8398
C.8471
D.8499
如下圖所示,在Ⅲ類(lèi)場(chǎng)地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設(shè)防烈度為7度,遠(yuǎn)震,Tg=0.55s,煙囪自重的標(biāo)準(zhǔn)值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基礎(chǔ)頂面H0=37.7m。
假定該煙囪基本自振周期T1=2.40s,α1=0.02124。其底部由水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的地震剪力V0最接近于()kN。
A.367.10kN
B.340.50kN
C.338.31kN
D.328.67kN
如下圖所示,在Ⅲ類(lèi)場(chǎng)地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設(shè)防烈度為7度,遠(yuǎn)震,Tg=0.55s,煙囪自重的標(biāo)準(zhǔn)值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基礎(chǔ)頂面H0=37.7m。
假定該煙囪的基本周期為2.5s,試確定與之相應(yīng)的水平地震影響系數(shù)與()項(xiàng)數(shù)值最為接近。
A.0.0154
B.0.016
C.0.0205
D.0.041
如下圖所示,在Ⅲ類(lèi)場(chǎng)地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設(shè)防烈度為7度,遠(yuǎn)震,Tg=0.55s,煙囪自重的標(biāo)準(zhǔn)值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基礎(chǔ)頂面H0=37.7m。
試問(wèn)煙囪的第一周期T1最接近于()s。
A.2.013
B.2.690
C.3.756
D.4.106
某十六層辦公樓,房屋高度48m,采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu),抗震設(shè)防烈度7度,丙類(lèi)建筑,設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g,混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C40(f0=19.1N/mm2)。橫向地震作用時(shí),基本振型地震作用下結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩M0=3.8×105kN·m,剪力墻承受的地震傾覆力矩Mw=1.8×105kN·m。
該建筑物中部一榀帶剪力墻的框架,其平剖面如下圖所示。假定剪力墻等級(jí)為二級(jí),剪力墻的邊框柱為AZ1;由計(jì)算得知,該剪力墻底層邊框柱底截面計(jì)算配筋為As=2600mm2。邊框柱縱筋和箍筋分別采用HRB335級(jí)和HPB235級(jí)。試問(wèn),邊框柱AZ1在底層底部截面處的配筋采用下列何組數(shù)值時(shí),才能滿(mǎn)足規(guī)范、規(guī)程的最低構(gòu)造要求?()提示:邊框柱體積配箍率滿(mǎn)足規(guī)范、規(guī)程的要求。
A.418+816,井字復(fù)合箍Φ8@150
B.418+816,井字復(fù)合箍Φ8@100
C.1218,井字復(fù)合箍Φ8@150
D.1218,井字復(fù)合箍Φ8@150
某十六層辦公樓,房屋高度48m,采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu),抗震設(shè)防烈度7度,丙類(lèi)建筑,設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g,混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C40(f0=19.1N/mm2)。橫向地震作用時(shí),基本振型地震作用下結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩M0=3.8×105kN·m,剪力墻承受的地震傾覆力矩Mw=1.8×105kN·m。
該結(jié)構(gòu)中部未加剪力墻的某一榀框架,如下圖所示。假設(shè)建筑物所在場(chǎng)地為Ⅲ類(lèi)場(chǎng)地,底層邊柱AB柱底截面考慮地震作用組合的軸力設(shè)計(jì)值NA=5600kN;該柱λ>2,配Φ10井字復(fù)合箍。試問(wèn),柱AB柱底截面最小尺寸(mm·mm)為下列何項(xiàng)數(shù)值時(shí),才能滿(mǎn)足規(guī)范、規(guī)程對(duì)柱的延性要求?()
A.500×500
B.550×550
C.600×600
D.700×700
最新試題
計(jì)算得頂層的彈性層間位移θe,8=()。
單向板上在(b×l)面積上的等效均布荷載q最接近于()kN/m2。
《高規(guī)》7.2.9條規(guī)定了矩形截面偏心受拉剪力墻的正截面承載力計(jì)算公式,無(wú)地震作用組合時(shí)要求地震作用組合時(shí)要求兩個(gè)公式中差一個(gè)γRE好理解,為什么加減號(hào)還不一樣呢?
底層中柱A的豎向地震產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值NEvk最接近于()kN。
在設(shè)計(jì)時(shí),一般都是對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力除以一個(gè)大于1的系數(shù)進(jìn)行折減,而抗震驗(yàn)算時(shí)卻除以一個(gè)小于1的系數(shù)(γRE≤1.0)進(jìn)行增大,為什么?
當(dāng)估算圍護(hù)結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載時(shí),方案a和方案b相同高度迎風(fēng)面中點(diǎn)處單位面積風(fēng)荷載比值,最接近于()。提示:按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)解題。
若該建筑物位于一高度為45m的山坡頂部,如下圖所示,建筑屋面D處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz最接近于()。
2010版《抗規(guī)》表3.4.2中判別豎向不規(guī)則時(shí)用到樓層側(cè)向剛度,那么,樓層側(cè)向剛度如何計(jì)算?
關(guān)于《高規(guī)》中風(fēng)荷載的規(guī)定,有幾個(gè)問(wèn)題:(1)第3.2.5條規(guī)定的風(fēng)荷載體型系數(shù)規(guī)定的μzs,與《荷載規(guī)范》7.3節(jié)規(guī)定的μzs,有何聯(lián)系?(2)第3.2.5條和第3.2.6條中的H/B是不是同一個(gè)概念?
工程所在場(chǎng)地的地基土的構(gòu)成如下表所示。若有抗震要求時(shí),確定其建筑場(chǎng)地類(lèi)別為()類(lèi)。