A.0.218mm/s
B.0.106mm/s
C.0.609mm/s
D.0.483mm/s
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A.3.36Pa
B.1.26Pa
C.2.39Pa
D.0.95Pa
水下矩形閘門AB，高h=1m，寬b=1m，水深如圖所示，閘門上總壓力為（）。
A.1.51ρg
B.2.0ρg
C.2.5ρg
D.3.0ρg
用歐拉法表示流體質(zhì)點的加速度
等于（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
如圖6-15所示，矩形斷面渠道，b=3m，h=1m，若粗糙系數(shù)n與底坡i不變，具有相同流量的矩形斷面渠道與半圓形渠道的濕周比應為（）。
A.1.56
B.2
C.1.19
D.0.84
A.壓力
B.拉力
C.切力
D.重力
水在變直徑豎管中流動，如圖6-27所示。已知粗管直徑d1=300mm，流速v1=6m/s。裝有壓力表的兩斷面相距h=3m，在水頭損失忽略不計的情況下，為使兩壓力表讀值相同，細管直徑為（）。
A.197.8mm
B.153.7mm
C.102.1mm
D.235.5mm
一直立的突擴管如圖6-11所示，水由上向下流動，已知d1=150mm，d2=300mm，h=1.5m，v2=3m/s，則水銀測壓計中水銀液面的高差為（）。
A.0.09mHg
B.0.17mHg
C.0.22mHg
D.0.35mHg
閘下出流如圖6-34所示，平板閘門寬B=2m，閘前水深h1=4m，閘后水深h2=0.5m，出流量Q=8m3/s，不計摩擦阻力，水流對閘門的作用力為（）。
A.120kN
B.69kN
C.98kN
D.78kN
圓錐體繞其鉛直中心軸等速旋轉(zhuǎn)，如圖6-17所示。錐體與固定壁面間的距離δ=1mm，用μ=0.1Pa·s的潤滑油充滿間隙。當旋轉(zhuǎn)角速度ω=16s-1 ，錐體底部半徑R=0.3m、高H=0.5m時，作用于圓錐的阻力矩為（）。
A.88.5N·m
B.47.3N·m
C.11.1N·m
D.39.5N·m
如圖6-35所示，水管直徑為50mm，1、2兩斷面相距15m，高差3m，通過流量Q=6L/s，水銀壓差計讀值為2501mm，管道的沿程阻力系數(shù)為（）。
A.0.012
B.0.022
C.0.031
D.0.018
最新試題
如圖6-10所示，用突然擴大使管道的平均流速由v1減到v2，若直徑d1及流速v1一定，當直徑d2變化時，最大的測壓管液面差矗為（）。
明渠均勻流形成的必要條件為（）。
并聯(lián)管道如圖6-48所示，總流量Q=0.025m3/s，管段1的管長l1=50m、直徑d1=100mm、沿程阻力系數(shù)λ1=0.03、閥門的局部阻力系數(shù)ζv=3；管段2的管長l2=30m、直徑d2=50mm、λ2=0.04。并聯(lián)管道的水頭損失為（）。
為了率定圓管內(nèi)徑，在管內(nèi)通過運動黏滯系數(shù)為0.013cm2/s的水，實測流量為35cm3/s，長15m管段上的水頭損失為2cm水柱，此圓管的內(nèi)徑為（）。
溢流壩泄流模型實驗，模型長度比尺為60，溢流壩的泄流量為500m3/s，那么模型的泄流量為（）。
自水池中引出一根具有三段不同直徑的水平水管，如圖6-9所示。已知直徑d=50mm，D=200mm，長度l=100m，水位H=12m，沿程阻力系數(shù)λ=0.04，局部阻力系數(shù)ζ閥=4.0，此時通過水管的流量為（）。
變直徑管段AB，如圖6-29所示。dA=0.2m，dB=0.4m，高差△h=1.5m，測得pA=30kPa，pB=40kPa，B點處斷面平均流速vB=1.5m/s．水在管中的流動方向為（）。
達西定律的適用范圍（）。
某管路流動的Re=106，通水多年后，由于管路銹蝕，發(fā)現(xiàn)在水頭損失相同的條件下，流量減少了一半。假設新管時管內(nèi)流動處于光滑區(qū)，可采用布拉修斯公式計算；銹蝕后管內(nèi)流動處于粗糙區(qū)，可采用希弗林松公式計算，那么舊管管壁的相對粗糙高度ks/d約為（）。
金屬壓力表的讀值為（）。