管道流動(dòng)見圖6-30,管徑d=150mm、噴嘴出口直徑dD=50mm,各點(diǎn)高差h1=2m、h2=4m、h3=3m,不計(jì)水頭損失,則B點(diǎn)壓強(qiáng)為()。
A.68.1kPa
B.-0.48kPa
C.-20.1kPa
D.14.5kPa
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盛滿水的容器,頂口裝有活塞A,直徑d=0.4m,容器底的直徑D=1.0m,高h(yuǎn)=1.8m,如圖6-19所示。如活塞上加力2520N(包括活塞自重),容器底的總壓力為()。
A.20.9kN
B.29.6kN
C.37.7kN
D.17.6kN
A.壓強(qiáng)變化可忽略不計(jì)
B.水頭損失可忽略不計(jì)
C.速度變化可忽略不計(jì)
D.為常數(shù)
A.16mL/s
B.18L/s
C.20L/s
D.24L/s
A.0.0002
B.0.02
C.0.0004
D.0.04
一弧形閘門如圖6-4所示,寬2m,圓心角α=30°,半徑r=3m,閘門轉(zhuǎn)軸與水平面齊平,作用在閘門上靜水總壓力的大小為()。
A.7.99kN
B.22.05kN
C.23.45kN
D.35.41kN
A.Pabs=P+Pv
B.p=pabs+pa
C.Pv=pa-pabs
D.Pa=Pabs+p
從一承壓井取水,見圖6-51。井的半徑r0=0.1m,含水層厚度t=5m,在離井中心10m處鉆一觀測(cè)鉆孔。在未抽水前,測(cè)得地下水的水位H=12m?,F(xiàn)抽水量Q=36m3/h,井中水位降深S0=2m,觀測(cè)孔中水位降深S1=1m,含水層的滲流系數(shù)k值及承壓井S0為3m時(shí)的涌水量分別為()。
A.0.146cm/s;54m3/s
B.0.261cm/s;67m3/s
C.0.113cm/s;43m3/s
D.0.084cm/s;27m3/s
多管水銀測(cè)壓計(jì)用來測(cè)密閉水箱中的表面壓強(qiáng)。圖6-2中高程的單位為米,試求水面的絕對(duì)壓強(qiáng)p0.abs為()。
A.264.8kPa
B.362.8kPa
C.324.6kPa
D.246.1kPa
A.流線即不是直線有不平行的流動(dòng)
B.流線全部為直線的流動(dòng)
C.流線相互平行
D.流線為平行直線的流動(dòng)
A.0.218mm/s
B.0.106mm/s
C.0.609mm/s
D.0.483mm/s
最新試題
有一個(gè)處理廢水的穩(wěn)定塘,塘的寬度為25m,長為100m,水深2m,水力停留時(shí)間(塘的容積與流量之比)為15天,呈緩慢的均勻流(可按雷諾模型律求解)。設(shè)制作模型的長度比尺為20,則水在模型中的水力停留時(shí)間為()。
用水管模擬輸油管道。已知輸油管直徑500mm,管長100m,輸油量0.1m3/s,油的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)為150×10-6m2/s。水管直徑25mm,水的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)為1.01×10-6m2/s。如模型上測(cè)得的測(cè)壓管高度(△p/ρg)m=2.35cm水柱,輸油管上的測(cè)壓管高度差(△p/ρg)。為()。
某管路流動(dòng)的Re=106,通水多年后,由于管路銹蝕,發(fā)現(xiàn)在水頭損失相同的條件下,流量減少了一半。假設(shè)新管時(shí)管內(nèi)流動(dòng)處于光滑區(qū),可采用布拉修斯公式計(jì)算;銹蝕后管內(nèi)流動(dòng)處于粗糙區(qū),可采用希弗林松公式計(jì)算,那么舊管管壁的相對(duì)粗糙高度ks/d約為()。
按連續(xù)介質(zhì)的概念,流體質(zhì)點(diǎn)是指()。
有一平底空船,其水平面積Ω=8m,船舷高h(yuǎn)=0.5m,船自重G=9.8kN,如圖6-42所示?,F(xiàn)船底破一直徑10cm的圓孔,水自圓孔漏入船中,船沉沒所需時(shí)間為()。
管道出口的局部阻力系數(shù)ζ為()。
密閉貯液箱中水深保持為1.8m,液面上的相對(duì)壓強(qiáng)為70kPa,箱底開孔的孔口直徑d=50mm,若孔口流量系數(shù)為0.61,此孔口的排水量為()。
在滲流模型中假定土壤顆粒()。
阻抗(綜合阻力數(shù))S的大小與下列哪些因素?zé)o關(guān)()。
圓管流的臨界雷諾數(shù)(下臨界雷諾數(shù))()。