某固體廢物焚燒爐出口煙氣溫度為1067℃，已知出口煙氣組成（已包括過?？諝饬浚┝杏诒?，表中同時給出1100℃、1000℃下煙氣各組分的標準比焓，1100℃時實測煙氣比焓為2481.5kJ/m3（標態(tài)），1000℃時實測煙氣比焓為2254.6kJ/m3（標態(tài)），在不考慮煙氣含塵的前提下，用插值法估算1067℃時實測煙氣比焓。（）
A.2401.1kJ/m3（標態(tài)）
B.2406.6kJ/m3（標態(tài)）
C.2405.7kJ/m3（標態(tài)）
D.2409.3kJ/m3（標態(tài)）
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已知某危險廢物的焚燒實際煙氣成分和煙氣中各成分的實際比焓如下表所示。在不考慮煙氣含塵的情況下，計算實際煙氣的比焓（表中的實際煙氣成分已包括過?？諝饬浚?。（）
A.2653kJ/m3（標態(tài)）
B.2884kJ/m3（標態(tài)）
C.2290kJ/m3（標態(tài)）
D.2482kJ/m3（標態(tài)）
A.90×103kJ/h
B.90×106kJ/h
C.100×103kJ/h
D.100×106kJ/h
A.13MW
B.18MW
C.26MW
D.28MW
A.2.10×106kJ/（m2·h）
B.9.38×104kJ/（m2·h）
C.1.31×106kJ/（m2·h）
D.90kJ/（m2·h）
某垃圾焚燒爐出口煙氣成分見下表，設垃圾焚燒助燃空氣含氧量為21%、爐膛二次風吹入量為垃圾焚燒理論空氣量的28%、吹掃風和冷卻風及漏風等占垃圾焚燒理論空氣量的7%，估算焚燒爐一次風與焚燒爐理論空氣量的比值。（）
A.1.18
B.1.44
C.1.53
D.1.79
某大型垃圾焚燒廠日進生活垃圾1500t，垃圾質(zhì)量成分見下表。垃圾進入儲坑，儲坑平均日產(chǎn)垃圾滲濾液120t，試計算入爐垃圾焚燒所需理論空氣量。（）
A.2.25m3/kg
B.2.07m3/kg
C.1.86m3/kg
D.1.69m3/kg
生活垃圾機械爐排焚燒爐，垃圾日處理量為528t，垃圾質(zhì)量分析成分見下表，當垃圾焚燒過?？諝庀禂?shù)為1.8時，計算焚燒爐出口煙氣量。（）
A.128260m3/h
B.123376m3/h
C.12338m3/h
D.95044m3/h
A.96t/h
B.97t/h
C.100t/h
D.105t/h
某生活垃圾焚燒廠采用機械爐排焚燒爐，單爐處理能力Q1=500t/d，生活垃圾質(zhì)量分析成分見下表，理論空氣量A0=2.9055m3/kg、過?？諝庀禂?shù)m=1.6時，試計算垃圾焚燒的實際濕煙氣量。（）
A.172321m3/h
B.136002m3/h
C.120754m3/h
D.111790m3/h
城市生活垃圾焚燒助燃空氣供給量的計算是工程設計的重要工作內(nèi)容之一，當焚燒爐單臺處理能力為500t/d時，請按下表提供的垃圾質(zhì)量成分計算垃圾焚燒需要的理論空氣量。（）
A.44375m3/h
B.35208m3/h
C.52292m3/h
D.47500m3/h
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某原農(nóng)藥生產(chǎn)場地，通過場地調(diào)查發(fā)現(xiàn)場地中部分區(qū)域存在土壤污染，主要污染物為三氯乙烯（TCE，C2HCl3），在土壤表層的TCE濃度為4000mg/kg，采用高錳酸鉀（KMnO4）作為化學氧化修復藥劑進行修復，假設高錳酸鉀反應后全部轉化為MnO2和K+，TCE反應后全部轉化為CO2、Cl-和H+，若忽略土壤自然氧化劑需求量，則污染修復添加的高錳酸鉀量為多少？（）（KMnO4的相對分子質(zhì)量為158，C2HCl3的相對分子質(zhì)量為131.5）