A.由于太沙基-倫杜立克準(zhǔn)三維固結(jié)理論不涉及超靜孔壓與變形的耦合作用,因此用該方法可分別按沉降計(jì)算固結(jié)度Us和按孔壓計(jì)算固結(jié)度Up,并且二者相同
B.對(duì)于比奧固結(jié)理論,按沉降計(jì)算固結(jié)度Us與按孔壓計(jì)算固結(jié)度Up在二向固結(jié)或三向固結(jié)的情況下一般是不同的,只有單向固結(jié)時(shí)二者才會(huì)相同
C.實(shí)際工程中,對(duì)于基礎(chǔ)半寬與壓縮層厚度之比a/h>1且ν’較大的情況下,使用簡(jiǎn)單的擴(kuò)散理論估算沉降-時(shí)間關(guān)系已有足夠的精度
您可能感興趣的試卷
你可能感興趣的試題
A.曼代爾-克雷爾效應(yīng)隨地面排水性的增強(qiáng)而強(qiáng)烈
B.土體表面施加瞬時(shí)荷載后,土體越深處,越早達(dá)到超靜孔壓的峰值
C.曼代爾-克雷爾效應(yīng)在基礎(chǔ)軸線附近會(huì)更加明顯
D.曼代爾-克雷爾效應(yīng)隨土的泊松比增大而增大
A.Biot理論包含土骨架三個(gè)方向的位移us,vs,ws以及孔隙水壓力u共4個(gè)未知量,而T-R理論只包含一個(gè)未知量,即孔隙水壓力u
B.Biot理論滿足有效應(yīng)力原理和達(dá)西定律,而T-R理論并不滿足
C.T-R理論假定正應(yīng)力之和在固結(jié)與變形過程中為常數(shù),即?Θ/?t=0,而Biot理論中無此假定
D.Biot理論可以獲得土體受力后的應(yīng)力變形以及孔壓的生成和消散過程,理論上完整嚴(yán)密;T-R理論不滿足變形協(xié)調(diào)條件,解答不嚴(yán)密,并且只能直接解出孔隙水壓力u
A.Biot理論推導(dǎo)的基本條件是平衡方程和連續(xù)性方程
B.Biot理論推導(dǎo)利用了有效應(yīng)力原理和達(dá)西定律
C.Biot理論推導(dǎo)滿足幾何條件和變形協(xié)調(diào)條件
D.Biot理論的推導(dǎo)采用了線彈性的土骨架應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系;實(shí)際數(shù)值計(jì)算過程中也可以采用非線性,彈塑性等本構(gòu)模型,但需分段線性求解或迭代求解
A.當(dāng)ν’≈0.5,則有Cv1≈Cv2≈Cv3
B.當(dāng)ν’≈0.5,則有Cv1≈2Cv2≈3Cv3
C.當(dāng)ν’=0,則有3Cv1=2Cv2=Cv3
D.當(dāng)ν’=0,則有Cv1=Cv2=Cv3
A.一層土的平均固結(jié)度等于土層中不同深度點(diǎn)的固結(jié)度的算數(shù)平均值
B.一層土的平均固結(jié)度等于該層土中點(diǎn)處的點(diǎn)的固結(jié)度
C.一層土的平均固結(jié)度反映該土層超靜孔隙水壓力的平均消散程度
D.一維條件下一層土的平均固結(jié)度等于該時(shí)刻沉降量與最終沉降量之比
A.Tv=0時(shí),超靜孔壓沿深度呈矩形分布
B.Tv=0時(shí),超靜孔壓沿深度呈三角形分布
C.除Tv=0和∞以外,超靜孔壓沿深度呈三角函數(shù)分布
D.除Tv=0和∞以外,超靜孔壓沿深度呈三角形分布
A.土體是均質(zhì)的、完全飽和的
B.土粒和水均不可壓縮,土體變形完全是由孔隙水排出所引起
C.土的體積壓縮系數(shù)mv是常量
D.外荷載一次瞬時(shí)加在土體上,并且在固結(jié)過程中保持不變
E.土體中起始的超靜孔隙水壓力均勻分布或呈梯形分布
F.在外力作用下,土體中只引起豎向的滲流與壓縮;土中滲流服從達(dá)西定律
A.反映了外荷載隨時(shí)間的變化對(duì)固結(jié)的影響
B.反映了土層厚度隨時(shí)間的變化對(duì)固結(jié)的影響
C.反映了滲透系數(shù)隨時(shí)間的變化對(duì)固結(jié)的影響
D.反映了飽和度隨時(shí)間的變化對(duì)固結(jié)的影響
A.利用的基本條件包括平衡條件和連續(xù)性條件
B.利用了有效應(yīng)力原理和達(dá)西定律
C.利用了土骨架應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系和莫爾-庫侖強(qiáng)度準(zhǔn)則
D.常選用超靜孔隙水壓力u作為基本未知量進(jìn)行推導(dǎo)
A.單向壓縮分層總和法適用于荷載面積較小,壓縮層較厚的情況
B.考慮三向效應(yīng)的單向壓縮計(jì)算法只適用于對(duì)稱基礎(chǔ)的中心點(diǎn)
C.劍橋模型法適用于正常固結(jié)土及弱超固結(jié)土
D.地基土比較均勻時(shí),彈性理論法可采用平均彈性模量E'和Eu計(jì)算,但需要注意由于計(jì)算的壓縮層為無限厚度,其計(jì)算結(jié)果往往明顯偏大
最新試題
朗肯土壓理論中,主動(dòng)土壓力對(duì)應(yīng)于墻后土體處于極限狀態(tài)時(shí)的()。
在飽和土不固結(jié)、不排水條件下的剪切試驗(yàn)中,試樣在正應(yīng)力作用下不會(huì)產(chǎn)生豎向和側(cè)向變形,這時(shí)的全部的正應(yīng)力由()承擔(dān)。
按庫倫理論計(jì)算作用在墻上的土壓力時(shí),滑動(dòng)面是()
根據(jù)三軸試驗(yàn)的結(jié)果,下列敘述正確的是()
靈敏度所反映的是黏性土結(jié)構(gòu)變化對(duì)其()的影響。
在確定靜止土壓力時(shí),通常不會(huì)涉及到的土的指標(biāo)是()。
整體剪切破壞一般發(fā)生在()。
下列對(duì)土層的平均固結(jié)度影響最大的因素是()
土的固結(jié)是指()
重力式擋土墻后的主動(dòng)土壓力與墻背的形狀有關(guān),其中以()擋土墻的主動(dòng)土壓力為最小。