A.該面是以等向固結(jié)NCL線和臨界狀態(tài)CSL線為邊界的空間曲面
B.該面也稱羅斯柯面
C.飽和正常固結(jié)黏土常規(guī)三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)的應(yīng)力路徑是該面上的一條曲線
D.飽和正常固結(jié)黏土所有可能的狀態(tài)只能位于該面以下，不能位于面上或面外
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A.存在單一的有效應(yīng)力強(qiáng)度包線
B.破壞時(shí)土樣的含水量和強(qiáng)度間存在唯一性關(guān)系
C.土體的總應(yīng)力狀態(tài)和含水量間存在唯一性關(guān)系
D.密度或含水量大小取決于其所處的有效應(yīng)力狀態(tài)
A.塑性變形功
B.塑性體應(yīng)變
C.塑性剪應(yīng)變
A.塑性應(yīng)變?cè)隽糠较蚺c施加的應(yīng)力增量的方向有關(guān)
B.塑性應(yīng)變?cè)隽糠较蛑蝗Q于該點(diǎn)的總應(yīng)力狀態(tài)
C.根據(jù)Drucker公設(shè)，塑性應(yīng)變?cè)隽康姆较虮仨氄挥谇?br/>D.對(duì)巖土材料，當(dāng)塑性勢(shì)面不與屈服面重合時(shí)，稱不相適應(yīng)的流動(dòng)規(guī)則
A.密塞斯—正六邊形
B.屈雷斯卡—圓形
C.莫爾庫(kù)侖—非等邊六邊形
D.Drucker and Prager—圓形
A.在非屈服點(diǎn)卸載時(shí)只引起彈性變形，加載時(shí)會(huì)產(chǎn)生新的塑性變形
B.屈服點(diǎn)與塑性應(yīng)變相關(guān)，塑性應(yīng)變是屈服準(zhǔn)則的一個(gè)內(nèi)變量
C.屈服軌跡是屈服函數(shù)在三維應(yīng)力空間中的幾何表示
D.在屈服面上，當(dāng)應(yīng)力增量和屈服面外法線的交角等于90°時(shí)為中性變載，將產(chǎn)生彈性和塑性變形
A.采用相適應(yīng)流動(dòng)規(guī)則g=f時(shí)，彈塑性矩是對(duì)稱的
B.加工硬化定律用以確定塑性應(yīng)變?cè)隽肯蛄扛鱾€(gè)分量間的比例關(guān)系
C.根據(jù)增量彈塑性模型，總應(yīng)變?cè)隽康扔趶椥詰?yīng)變?cè)隽考由纤苄詰?yīng)變?cè)隽?br/>D.硬化參數(shù)實(shí)際是土的狀態(tài)與組構(gòu)變化的一種內(nèi)在尺度
A.剛塑性模型
B.非線性彈性模型
C.增量彈塑性模型
D.線彈性模型
A.k等于σ3=100kPa試驗(yàn)的初始模量Ei/Pa，是土體變形模量高低的一種度量
B.參數(shù)n反映變形模量隨σ3增大而增加的快慢，是土體壓硬性大小的一種度量
C.假定Rf不隨σ3變化，通過(guò)對(duì)所有σ3求得的值取平均可得到Rf的值
D.假定體積模量B隨σ3線性變化，從而確定模型參數(shù)Kb和m
A.可以反映土體變形的非線性，在一定程度上可以反映土體變形的彈塑性
B.建立在廣義虎克定律的基礎(chǔ)上，很容易為工程界接受
C.能夠反映土體的剪縮和剪脹性
D.能很好地反映不同應(yīng)力路徑的影響
A.是偏差應(yīng)力與破壞偏差應(yīng)力之比
B.是極限偏差應(yīng)力與破壞偏差應(yīng)力之比
C.是破壞偏差應(yīng)力與極限偏差應(yīng)力之比
D.是偏差應(yīng)力與極限偏差應(yīng)力之比
最新試題
對(duì)于飽和黏土地基，按照一維固結(jié)理論，其沉降完成的時(shí)間與（）無(wú)關(guān)。
（）是測(cè)定土的抗剪強(qiáng)度時(shí)一種較為完善的方法。
載荷卸掉后不能恢復(fù)的變形稱（）變形。
根據(jù)三軸試驗(yàn)的結(jié)果，下列敘述正確的是（）
某無(wú)粘性土的顆粒直接接觸，則該土的抗剪強(qiáng)度由（）決定。
計(jì)算土壓力時(shí)，剛性擋土墻的位移（）。
在飽和土不固結(jié)、不排水條件下的剪切試驗(yàn)中，試樣在正應(yīng)力作用下不會(huì)產(chǎn)生豎向和側(cè)向變形，這時(shí)的全部的正應(yīng)力由（）承擔(dān)。
土中一點(diǎn)破壞的應(yīng)力條件是某一面上的（）。
在最優(yōu)含水量時(shí)對(duì)黏性土進(jìn)行壓實(shí)，可得到干密度最大的土，相應(yīng)地，此時(shí)的（）。
靈敏度所反映的是黏性土結(jié)構(gòu)變化對(duì)其（）的影響。