A.硬化參數(shù)h是塑性體應變和塑性剪應變的函數(shù)
B.具有兩個屈服面，能反映土的剪脹特性
C.假定塑性系數(shù)是應力狀態(tài)的函數(shù)，與應力路徑相關(guān)
D.εv與ε1關(guān)系采用拋物線描述
E.σ1-σ3與ε1關(guān)系采用鄧肯-張模型的雙曲線關(guān)系
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A.沒有首先假設(shè)屈服面函數(shù)和塑性勢函數(shù)
B.根據(jù)試驗確定塑性應變增量的方向，然后按照相適應流動規(guī)則確定其屈服面
C.橢圓屈服面頂點正好處在破壞線線上
D.硬化參數(shù)h僅是塑性剪應變的函數(shù)
E.模型參數(shù)可從等向固結(jié)試驗、常規(guī)三軸壓縮試驗以及常規(guī)三軸加卸載循環(huán)壓縮試驗確定
A.總應變增量包括彈性應變、塑形塌陷應變和塑性剪脹應變?nèi)糠?br/>B.塑性塌陷屈服面為應力不變量的二次齊次方程，對應塑性剪縮
C.兩個屈服面都采用不相適應的流動規(guī)則
D.錐面屈服面的子午線為直線，對應產(chǎn)生塑性剪脹
A.兩個模型采用了完全相同的橢圓屈服面
B.兩個模型橢圓屈服面的頂點都位于破壞線上
C.兩個模型都只能反映塑性剪縮，不能反映塑性剪脹
D.清 華彈塑性模型既可反映剪縮，也可反映塑性剪脹
A.屈服面、塑性勢面和破壞面是開口的錐形，在π平面上為一梨形曲線
B.采用相適應的流動準則
C.以塑性功Wp為硬化參數(shù)
D.只能模擬塑性剪脹，且在各向等壓條件下不會發(fā)生屈服
A.劍橋模型包括三個試驗常數(shù)，可用各向等壓試驗和常規(guī)三軸壓縮試驗確定
B.彈性墻內(nèi)不發(fā)生塑性應變是根據(jù)塑性理論推導出的結(jié)果
C.劍橋模型通過假設(shè)能量方程確定屈服軌跡，屈服軌跡是子彈頭形
D.根據(jù)劍橋模型，在等向固結(jié)應力路徑上，土樣不會發(fā)生塑性剪應變
A.濕黏土指飽和正常固結(jié)黏土和輕超固結(jié)黏土
B.干黏土指處于非飽和狀態(tài)的黏土
C.彈性墻指從等向固結(jié)回彈曲線上各點作垂線所形成的豎直曲面
D.臨界狀態(tài)指土樣達到峰值強度的狀態(tài)，之后會發(fā)生應變軟化
A.均假設(shè)總塑性變形能增量與塑性剪應變增量和塑性體應變增量有關(guān)
B.修正劍橋模型在等向固結(jié)應力下會計算得到塑性剪應變增量
C.修正劍橋模型在p’-q’平面上的屈服軌跡為一個1/4的橢圓
D.均可以反映塑性剪脹和塑性剪縮現(xiàn)象
A.該面由羅斯柯線、伏斯列夫線和臨界狀態(tài)線3部分組成
B.黏土的所有狀態(tài)都只能位于該面之上或之內(nèi)，不能位于該面之外
C.其中的零拉應力線指的是σ3=0對應的線
D.其中的伏斯列夫線控制了重超固結(jié)土的破壞或屈服
A.該面是以等向固結(jié)NCL線和臨界狀態(tài)CSL線為邊界的空間曲面
B.該面也稱羅斯柯面
C.飽和正常固結(jié)黏土常規(guī)三軸固結(jié)不排水試驗的應力路徑是該面上的一條曲線
D.飽和正常固結(jié)黏土所有可能的狀態(tài)只能位于該面以下，不能位于面上或面外
A.存在單一的有效應力強度包線
B.破壞時土樣的含水量和強度間存在唯一性關(guān)系
C.土體的總應力狀態(tài)和含水量間存在唯一性關(guān)系
D.密度或含水量大小取決于其所處的有效應力狀態(tài)
最新試題
對于飽和黏土地基，按照一維固結(jié)理論，其沉降完成的時間與（）無關(guān)。
在飽和土不固結(jié)、不排水條件下的剪切試驗中，試樣在正應力作用下不會產(chǎn)生豎向和側(cè)向變形，這時的全部的正應力由（）承擔。
無側(cè)限抗壓強度試驗相當于周圍壓力的（）試驗，破壞時試樣所能承受的最大軸向力稱為無側(cè)向抗壓強度。
土中一點破壞的應力條件是某一面上的（）。
下列不屬于地基承載力特征值確定方法的是（）
彈塑性地基上有限剛性的基礎(chǔ)，基礎(chǔ)地面上的壓力分布一般為（）
Prandtl-Reissner公式計算地基承載力時，分為主動區(qū)、（）、被動區(qū)。
對于老滑坡穩(wěn)定性驗算采用哪種強度比較合適？（）
在確定靜止土壓力時，通常不會涉及到的土的指標是（）。
下列對土層的平均固結(jié)度影響最大的因素是（）