A.二級建筑物樁基應(yīng)采用現(xiàn)場靜載荷試驗(yàn),并結(jié)合靜力觸探、標(biāo)準(zhǔn)貫人等原位調(diào)試方法綜合確定
B.三級建筑物樁基應(yīng)根據(jù)靜力觸探、標(biāo)準(zhǔn)貫人、經(jīng)驗(yàn)參數(shù)等估算,并參照地質(zhì)條件相同的試樁資料綜合確定。當(dāng)缺乏可參照的試樁資料或地質(zhì)條件復(fù)雜時(shí),應(yīng)由采用現(xiàn)場靜載荷試驗(yàn)確定
C.對二級建筑物樁基,如無原位測試資料時(shí),可利用承載力經(jīng)驗(yàn)參數(shù)估算
D.采用現(xiàn)場靜載荷試驗(yàn)確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí),在同一條件下的試樁數(shù)量不宜小于總樁數(shù)的1%,且不應(yīng)小于3根,工程總樁數(shù)在50根以內(nèi)的不應(yīng)小于2根
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A.取決于土對樁的支承阻力和樁身材料強(qiáng)度
B.一般由土對樁的支承阻力控制
C.一般由樁身材料強(qiáng)度控制
D.對于端承樁、超長樁和樁身質(zhì)量有缺陷的樁,可能由樁身材料強(qiáng)度控制
A.高承臺樁ф>1
B.在極軟土層中,樁的長徑比又很大的低承臺樁ф>1
C.高承臺樁ф≤1
D.一般的低承臺樁吵ф=1
E.在深厚的可液化土層中的低承臺樁ф<1
A.計(jì)算單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk時(shí),不考慮液化土對樁周土層側(cè)阻力的影響
B.承臺下有1m以上厚度的非液化土層時(shí),計(jì)算單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Quk時(shí),將液化土層測阻力標(biāo)準(zhǔn)值乘以土層液化折減系數(shù)ψL
C.承臺下非液化土層厚度小于1m時(shí),ψL應(yīng)取O
D.ψL系數(shù)取值與飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫人實(shí)測擊數(shù)N63.5與飽和土的液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫人擊數(shù)界值Ncr的比值λN有關(guān),λN值大的ψL取高值,反之取低值
A.敞口鋼管樁側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)λ,總是與閉口鋼管樁側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)λs相同
B.在計(jì)算鋼管樁樁周總極限側(cè)阻力口Qsk時(shí),不可采用與混凝土預(yù)制樁相同的qsik值
C.在計(jì)算鋼管樁樁端總極限端阻力Qpk時(shí),可采用與混凝土預(yù)制樁相同的qpk值
D.敞口鋼管樁樁端閉塞效應(yīng)系數(shù)λ,與隔板條件、鋼管樁外徑尺十及樁端進(jìn)入持力層深度等因素有關(guān)
A.群樁效應(yīng)一般指受群樁影響承載力降低的現(xiàn)象
B.常規(guī)樁距(3d~4D.小群樁(n≤9)時(shí),黏性土中的群樁效應(yīng)不明顯
C.黏性土中的大群樁(n≥9)群樁影響明顯,群樁中單樁承載力減小,群樁沉降值增大
D.對于砂土中的擠土群樁,群樁中基樁的承載力小于相應(yīng)的單樁承載力
最新試題
對于高聳結(jié)構(gòu),主要應(yīng)控制的地基變形特征值是()。
壓實(shí)系數(shù)λc為()
圖a)所示桁架,EA=常數(shù),取圖b)為力法基本體系,則力法方程系數(shù)間的關(guān)系為()。
造成管涌的主要原因是()
標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)可用于()地層。
如圖所示,在傾角為口的光滑斜面上置一彈性系數(shù)為k的彈簧,一質(zhì)量為m的物塊沿斜面下滑,距離與彈簧相碰,碰后彈簧與物塊不分離并發(fā)生振動,則自由振動的固有圓頻率為()。
條件相同的先、后張法預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉構(gòu)件,如果σcon及σl相同時(shí),預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力σpeⅡ是()。
確定單樁的承載力時(shí),在同一條件下,進(jìn)行靜載荷試驗(yàn)的樁數(shù)不宜少于總樁數(shù)的1%,且不應(yīng)少于()。
下列不正確的說法是()。
為滿足填方工程施工質(zhì)量要求,填土的控制含水量應(yīng)控制在下列哪個(gè)()。