A.樓層的最大彈性水平位移，小于該樓層兩端彈性水平位移平均值的1.3倍，這類結(jié)構(gòu)屬于平面扭轉(zhuǎn)規(guī)則類型
B.抗側(cè)力結(jié)構(gòu)層間受剪承載力大于相鄰上一樓層的65％時，此類結(jié)構(gòu)屬于豎向規(guī)則類型
C.計算樓層的最大彈性層間位移時，可不計入扭轉(zhuǎn)變形
D.現(xiàn)澆混凝土剛性樓、屋蓋建筑，結(jié)構(gòu)的樓層水平地震剪力可按抗側(cè)力構(gòu)件等效剛度的比例分配
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A.結(jié)構(gòu)兩主軸方向均應(yīng)布置剪力墻，并且兩個方向剪力墻宜形成L行，T行和[行等形式
B.單片剪力墻底部承擔的水平剪力不宜超過結(jié)構(gòu)底部總水平剪力的30％
C.兩方向的剪力墻宜集中布置在結(jié)構(gòu)單元的兩盡端，增大整個結(jié)構(gòu)的抗扭能力
D.抗震設(shè)計時，剪力墻的布置宜使結(jié)構(gòu)兩主軸方向的側(cè)向剛度接近
A.各抗震設(shè)防的高層建筑結(jié)構(gòu)均應(yīng)計算地震作用
B.6度設(shè)防時，Ⅰ～Ⅲ類場地上的建筑不必計算，Ⅳ類場地上的較高建筑及7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計算
C.6度不必計算，7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計算
D.6度設(shè)防時Ⅰ、Ⅱ類場地上的建筑不必計算，Ⅲ類和Ⅳ類場地上建筑及7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計算
A.框架-核心筒結(jié)構(gòu)必須有核心筒；板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)無核心筒
B.框架-核心筒結(jié)構(gòu)有周邊框架梁；板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)無周邊框架梁
C.框架-核心筒結(jié)構(gòu)的核心筒與周邊框架之間宜采用梁板結(jié)構(gòu)；板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)樓蓋可無內(nèi)部縱梁和橫梁
D.框架-核心筒結(jié)構(gòu)的各層框架柱只需承擔相應(yīng)方向地震剪力的20％；板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)中的各層板柱部分應(yīng)能承擔相應(yīng)方向地震剪力的20％
最新試題
現(xiàn)尚需計及如下圖所示由風(fēng)荷載產(chǎn)生的D點彎矩標準值MDgk=25kN·m，由此算得D點組合后的彎矩設(shè)計值MD最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）
當?shù)踯嚍橹屑壒ぷ髦茣r，作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于（）kN。
假定吊車為重級工作制時，作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于（）kN。
第8層的豎向地震作用標準值Fvgk最接近于（）kN。
由已算得多遇地震作用下的第8層彈性層間位移，現(xiàn)已知第8層的樓層屈服強度系數(shù)ξy=0.4（樓層屈服強度系數(shù)為按構(gòu)件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力和按罕遇地震作用標準值計算的彈性地震剪力的比值）。由此可算得該框架結(jié)構(gòu)在第8層的彈塑性層間位移角θp，8=（）。
由桁架上永久荷載、活荷載和吊車荷載產(chǎn)生的柱腳最大彎矩設(shè)計值MA應(yīng)為（）kN·m。計算時對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。
計算得頂層的彈性層間位移θe,8=（）。
2010版《抗規(guī)》表3．4．2中判別豎向不規(guī)則時用到樓層側(cè)向剛度，那么，樓層側(cè)向剛度如何計算？
關(guān)于《高規(guī)》中風(fēng)荷載的規(guī)定，有幾個問題：（1）第3．2．5條規(guī)定的風(fēng)荷載體型系數(shù)規(guī)定的μzs，與《荷載規(guī)范》7．3節(jié)規(guī)定的μzs，有何聯(lián)系？（2）第3．2．5條和第3．2．6條中的H／B是不是同一個概念？
當估算圍護結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載時，方案a和方案b相同高度迎風(fēng)面中點處單位面積風(fēng)荷載比值，最接近于（）。提示：按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）解題。