一客車(chē)停車(chē)庫(kù)的樓面結(jié)構(gòu)平面如下圖所示,該結(jié)構(gòu)采用單向板及主次梁結(jié)構(gòu),次梁的間距為4m,主梁(框架梁)的間距沿縱向?yàn)?m,沿橫向?yàn)?m。次梁將樓面永久荷載及樓面活荷載以集中荷載傳遞給主梁見(jiàn)下圖,當(dāng)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)規(guī)定考慮樓面活荷載折減系數(shù)時(shí),則可算得次梁傳給主梁的活荷載集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pqk=()kN。
A.144
B.120
C.90
D.86.4
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A.16159.1
B.13735.2
C.12349.5
D.10537
下圖所示為一個(gè)8層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的平面圖。該建筑抗震烈度為8度,屬于二級(jí)抗震等級(jí)。下列結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析方法中,正確的是()。
A.只要作橫向的平動(dòng)振型抗震驗(yàn)算,因?yàn)榭v向(y向)的抗側(cè)剛度較弱
B.只要作橫向的抗震驗(yàn)算和縱向的抗震驗(yàn)算
C.除作x、y向的平動(dòng)振型的抗震驗(yàn)算外,還要作扭轉(zhuǎn)振型的耦聯(lián)計(jì)算
D.該結(jié)構(gòu)屬于簡(jiǎn)單的純框架,層數(shù)也不高,用基底剪力法計(jì)算其橫向的水平地震力,并按各榀框架的抗側(cè)剛度進(jìn)行分配
A.μN=0.621<0.80,符合規(guī)程要求
B.μN=0.644<0.75,符合規(guī)程要求
C.μN=0.657<0.80,符合規(guī)程要求
D.μN=0.657<0.85,符合規(guī)程要求
A.0.08
B.0.07
C.0.06
D.0.05
某建造于大城市市區(qū)的28層公寓,采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。平面為矩形,共6個(gè)開(kāi)間,橫向剪力墻間距為8.1m,其中間的剪力墻的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示。在風(fēng)荷載(標(biāo)準(zhǔn)值)作用下,試采用近似分析方法(將兩個(gè)墻肢視為一拉一壓,且其合力作用在墻肢的中心線(xiàn)上),估算每根連梁的平均支座彎矩設(shè)計(jì)值Mb最接近于()kN·m。橫向剪力墻的計(jì)算受力簡(jiǎn)圖
A.±114
B.±126
C.±160
D.±176
A.137981
B.154368
C.194018
D.202112
最新試題
第8層的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fvgk最接近于()kN。
底層中柱A的豎向地震產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值NEvk最接近于()kN。
還需考慮風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩。由桁架上永久荷載和三種可變荷載確定的柱腳最大彎矩設(shè)計(jì)值MA應(yīng)為()kN·m。計(jì)算時(shí)對(duì)效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)第3.2.4條的簡(jiǎn)化規(guī)則。
單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于()m。
工程所在場(chǎng)地的地基土的構(gòu)成如下表所示。若有抗震要求時(shí),確定其建筑場(chǎng)地類(lèi)別為()類(lèi)。
《高規(guī)》3.3.13條是對(duì)"剪重比"的要求,其中,對(duì)于薄弱層,要求A乘以1.15的增大系數(shù)。該規(guī)范的5.1.14條,規(guī)定豎向不規(guī)則的薄弱層的水平地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值要乘以1.15。這不是相當(dāng)于,對(duì)于豎向不規(guī)則的薄弱層,剪重比驗(yàn)算時(shí)左、右都乘以了一個(gè)1.15嗎?3.3.13條的1.15倍好像不起作用了呀?
在設(shè)計(jì)時(shí),一般都是對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力除以一個(gè)大于1的系數(shù)進(jìn)行折減,而抗震驗(yàn)算時(shí)卻除以一個(gè)小于1的系數(shù)(γRE≤1.0)進(jìn)行增大,為什么?
當(dāng)未考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件影響折減系數(shù)時(shí),該建筑物的橫向自振周期T1最接近于()s。
結(jié)構(gòu)的總豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEvk最接近于()kN。
建筑設(shè)計(jì)中多處需要控制層間剛度的比值,能否總結(jié)一下?