實(shí)驗(yàn)室管式反應(yīng)器的內(nèi)徑2.1cm,長(zhǎng)80cm,內(nèi)裝直徑6.35mm的銀催化劑進(jìn)行乙烯氧化反應(yīng),原料氣為含乙烯2.25%(mol)的空氣,在反應(yīng)器內(nèi)某處測(cè)得P=1.06×105Pa,TG=470K,乙烯轉(zhuǎn)化率35.7%,環(huán)氧乙烷收率23.2%,已知
顆粒外表面對(duì)氣相主體的傳熱系數(shù)為58.3w/m2K,顆粒密度為1.89g/cm3.設(shè)乙烯氧化的反應(yīng)速率為1.02×10-2kmol/kg﹒h,試求該處催化劑外表面與氣流主體間的溫度差.
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已知床層某處的壓力和溫度分別為0.10Mpa,400℃,氣相中C2H2含量為3%(mol),該反應(yīng)速率方程為r=kCA,式中CA為C2H2的濃度,速率常數(shù)k=7.06×107exp(-61570/RT),h-1,試求該處的外擴(kuò)散有效因子.數(shù)據(jù):催化劑顆粒直徑0.5cm,顆粒密度1.6g/cm3,C2H2擴(kuò)散系數(shù)7.3×10-5m2/s,氣體粘度2.35×10-5Pa﹒s,床層中氣體的質(zhì)量流速0.2kg/m2s.
試分別采用軸向擴(kuò)散模型及離析流模型計(jì)算該反應(yīng)器出口的轉(zhuǎn)化率，并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較。
最新試題
整體反應(yīng)模型主要用于（）的顆粒。
均勻表面吸附動(dòng)力學(xué)模型方程是Langmuir-Hinshelwood提出的（）模型。
當(dāng)反應(yīng)條件一定時(shí)（反應(yīng)溫度、氣體組成、空速等）實(shí)驗(yàn)測(cè)定反應(yīng)轉(zhuǎn)化率不隨粒度大小而改變時(shí)，說(shuō)明（）的影響可以忽略不計(jì)。
床層宏觀反應(yīng)動(dòng)力學(xué)在考慮顆粒宏觀反應(yīng)動(dòng)力學(xué)的基礎(chǔ)上計(jì)及氣相和液相在三相反應(yīng)器中流動(dòng)狀況的影響，因而與（）的類型有關(guān)。
目前普遍認(rèn)為，固體催化劑中氣體的擴(kuò)散形式有（）
單段絕熱固定床反應(yīng)器的用途也比較廣泛，以下不適合使用單段絕熱固定床反應(yīng)器的情況有（）
當(dāng)顆粒大小不變時(shí)，縮芯模型的整個(gè)反應(yīng)過(guò)程主要包括（）個(gè)步驟。
在氣-固催化反應(yīng)過(guò)程中，循環(huán)流化床氣-固催化反應(yīng)器，操作氣速一般為（）m/s。
在絕熱條件下，當(dāng)反應(yīng)物完全轉(zhuǎn)化時(shí)，體系升高或降低的溫度，稱為（）
對(duì)于多段絕熱固定床反應(yīng)器，采用段間換熱裝置的目的主要是為了（）