在實驗室中用外循環(huán)式無梯度反應(yīng)器研究二級氣相反應(yīng)2A→P+Q原料為純A；設(shè)kC_A0τ=1。試計算A的轉(zhuǎn)化率，當(dāng)： 
（1）循環(huán)比為5； 
（2）循環(huán)比為30； 
（3）按全混流模型處理； 
（4）比較上列各問題的計算結(jié)果并討論之。

用1.2M的氨水吸收某生產(chǎn)裝置出口氣中的二氧化喘，當(dāng)氣流主體中二氧化碳分壓為1.013×10^-3Mpa時，該處的二氧化碳吸收速率為多少？ 
已知：液相中CO₂和NH₃的擴(kuò)散系數(shù)均為3.5×10^-5cm²/s，二級反應(yīng)速率常數(shù)為38.6×10⁵cm³/mols，二氧化碳的溶解度系數(shù)為1.53×10^-10mol/cm³Pa，k_L=0.04cm/s，k_G=3.22×10^-10mol/cm²sPa，相界面積a_L=2.0cm²/cm³。

氣體A與液體B的反應(yīng)為不可逆反應(yīng),對A為一級,對B為零級,已知三種情況下反應(yīng)速率常數(shù)k,液側(cè)傳質(zhì)系數(shù)k_L,組分A在液相中的擴(kuò)散系數(shù)D_AL以及液相體積與液膜之比α值如下: 

試分別計算這三種情況下的增大因子和有效因子值,并對計算結(jié)果進(jìn)行比較與討論。

在機(jī)械拌釜中于0.891Mpa及155℃等溫下用空氣氧化環(huán)已烷.液相進(jìn)料中環(huán)已烷濃度7.74kmol/m³,氧含量為零.液體與空氣的進(jìn)料量分別為26.76m³/h和161m³/h,要求出口的液體中環(huán)已烷濃度為6.76kmol/m³,假定氣相及液相均呈全混流,氣相阻力可忽略不計,試計算所需的反應(yīng)體積。 
已知數(shù)據(jù):該反應(yīng)對氧及環(huán)已烷均為一級,操作條件下的反應(yīng)速率常數(shù)k=0.2m³/mols,氧的溶解度=1.115×10^-4kmol/m³.液側(cè)傳質(zhì)系數(shù)k_L=0.416cm./s,比相界面積=6.75cm^-1,氣含率εG=0.139,氧在液相中擴(kuò)散系數(shù)D_AL=2.22×10^-4cm²/s

在充填直徑為4mm的Pd-Al₂O₃催化劑的滴流床反應(yīng)器中,于0.1013Mpa,50℃等溫下進(jìn)行α-甲基苯乙烯加氫反應(yīng),液相進(jìn)料α-甲基苯乙烯的濃度為4.3×10^-4mol/cm³;床層入口處純氫及液體的線速度分別等于12cm/s和1cm/s;若液相中α-甲基苯乙烯轉(zhuǎn)化率為90%;試計算床高,假定氣相和液相均呈活塞流,且床層壓力降可忽略不計.已知數(shù)據(jù):該反應(yīng)對氫為一級,對α-甲基苯乙烯為零級,操作條件下,基于床層體積計算的數(shù)據(jù)如下:k=16.8 s^-1;k_La_L=0.203s^-1;k_LSa_S=0.203s^-1;氫在催化劑中的有效擴(kuò)散系數(shù)=1.02×10^-6cm²/s;氫在液相中的溶解度系數(shù)=0.6cm³氣/cm³液;床層孔隙率ε=0.42。