A.1.3
B.1.5
C.1.8
D.2.0
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A.1.5
B.1.8
C.1.96
D.2.15
A.1.7
B.0.77
C.1.02
D.0.7
A.1.8
B.2.04
C.2.27
D.2.15
某橋墩基礎底面尺寸為4m×8m，正常使用極限狀態(tài)下，相應于作用的長期效應組合時，作用于基底的中心荷載N=8000kN（已包括基礎重力及水的浮力），基礎埋深1.5m，地基土層情況如圖3.3.3.3所示，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.3.2．如果沉降計算的經(jīng)驗系數(shù)M取0.4，則基礎中心的沉降量為（）cm。（）
A.0.98
B.1.22
C.1.34
D.1.47
已知傳至基礎頂面的柱軸力準永久組合值F=1250kN，其他條件見圖3.3.2.3，用應力面積法計算基礎中點的最終沉降量為（）mm。（）
A.82.8
B.93.7
C.98.1
D.117.8
如圖3.3.2.2所示，基礎底面尺寸為4.8m×3.2m，埋深1.5m，相應于荷載效應準永久組合時，傳至基礎頂面的中心荷載F=1800kN，地基的土層分層及各層土的壓縮模量（相應于自重應力至自重應力與附加應力之和段），用應力面積法計算基礎中點的最終沉降量為（）mm。（）
A.128.3
B.132.9
C.141.7
D.147.3
墻下條形基礎寬為2.0m，相應于荷載效應準永久組合時基礎承受三角形附加應力，Pmax-50kPa，基礎埋深1．0m，地基土質為粉土，γ=17.7kN／m3，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.1.4，用分層總和法計算基礎中點下0.4m厚土層的沉降量為（）mm。（）
A.8.7
B.28.2
C.30.89
D.35.3
某矩形基礎尺寸2m×3.6m，相應于荷載效應準永久組合時（不計風荷載和地震作用），基礎受均布荷載50kPa，基礎埋深1m，基礎埋深范圍內(nèi)及持力層均為粉土，基巖埋深為2.6m，γ=17.8kN／m3，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.1.3，用分層總和法計算基礎中點的沉降量為（）mm。（）
A.11.2
B.25.6
C.30.7
D.34.8
A.112.07
B.105.50
C.88.14
D.92.27
A.182.86
B.190.27
C.131.38
D.126.45
最新試題
該擋土墻抗滑穩(wěn)定性安全系數(shù)kS最接近下列（）項。（）
確定該地基凈反力設計值Pi（kPa），最接近下列（）項。
基礎的混凝土強度等級，最小不應小于下列（）項。
假定δ=0，已計算出墻頂面處的土壓力強度σ1=3.8kN／m，墻底面處的土壓力強度σ2=27.83kN/m，主動土壓力EA=79kN／m，確定主動土壓力EA作用點距離擋土墻地面的高度z（m）最接近下列（）項。
假定地基凈反力設計值為280kPa，確定基礎底板單位長度的最大剪力設計值V（kN）、最大彎矩設計值M（kN·m），最接近下列（）項。
筏板變厚度處，單位寬度的地基凈反力平均值產(chǎn)生的剪力設計值（kN），最接近下列（）項。
相應于作用的標準組合時，作用在中間柱承臺底面的豎向力總和為-600kN（方向向上，已綜合考慮地下水浮力、基礎自重及上部結構傳至柱基的軸力）；作用在基礎底面形心的力矩值MXk、Mk均為100kN·m。試問，相應于作用的標準組合時，單根錨桿承受的最大拔力值Ntmax（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）
假定該柱基礎頂面處還作用有基本組合彎矩設計值M=360kN·m（沿長邊方向），其他條件不變，確定該柱與基礎交接處的沖切力FT（kN）最接近下列（）項
確定該柱與基礎交接處的受沖切承載力設計值（kN）最接近下列（）項。
柱邊h0／2處筏板抗沖切剪應力設計值（kPa），最接近下列（）項。