A.核心筒是框架-核心筒結(jié)構(gòu)抵抗側(cè)向力的最主要構(gòu)件,核心筒需占有一定的面積,以獲得受力所需的側(cè)向剛度
B.為了盡可能地減少扭矩,宜布置核心筒位于整個結(jié)構(gòu)的中央,筒外形對稱,甚至筒內(nèi)墻肢也宜均勻、對稱設置,以適應框架-核心筒結(jié)構(gòu)對扭矩較敏感的特點
C.為保證框架-核心筒結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度沿豎向不發(fā)生突變,宜將核心筒貫通建筑物的全高
D.為降低層高和方便鋪設管線,同時也避免樓蓋主梁擱置在核心筒的連梁上,可采用無梁樓蓋將核心筒與周邊柱、內(nèi)柱連成整體,因此,周邊柱之間的框架梁也可一并省去
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A.樓層層間最大位移Δu以樓層最大水平位移差計算,不扣除整體彎曲變形
B.樓層位移計算時,不考慮偶然偏心的影響
C.應考慮重力二階效應對水平力作用下結(jié)構(gòu)位移計算的影響
D.位移計算時,裝配整體式樓面中梁的剛度可考慮翼緣的作用予以增大
A.剪力墻是主要抗側(cè)力構(gòu)件,數(shù)量盡量多一些,全部剪力墻抗彎剛度之和越大越好
B.抗震設計時,剪力墻的布置宜使各主軸方向的側(cè)向剛度接近,非地震區(qū)抗風設計時,則可根據(jù)備主軸風力大小布置,使結(jié)構(gòu)滿足承載力和位移要求
C.剪力墻應布置在建筑物周邊,增大建筑物的抗扭剛度
D.非地震區(qū)抗風設計時,剪力墻的數(shù)量應使框架部分承受的傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總傾覆力矩的50%
A.B級高度的高層建筑
B.樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移大于該樓層平均值1.2倍的A級高度高層建筑
C.質(zhì)量沿豎向分布均勻,僅結(jié)構(gòu)頂層取消部分墻、柱形成空曠房間的A級高度高層建筑
D.帶轉(zhuǎn)換層的A級高度高層建筑
A.0.05479
B.0.0678
C.0.0780
D.0.08214
A.(1)、(3)、(4)、(6)
B.(1)、(2)、(3)、(4)
C.(1)、(2)、(5)
D.(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)
最新試題
《高規(guī)》3.3.13條是對"剪重比"的要求,其中,對于薄弱層,要求A乘以1.15的增大系數(shù)。該規(guī)范的5.1.14條,規(guī)定豎向不規(guī)則的薄弱層的水平地震剪力標準值要乘以1.15。這不是相當于,對于豎向不規(guī)則的薄弱層,剪重比驗算時左、右都乘以了一個1.15嗎?3.3.13條的1.15倍好像不起作用了呀?
當?shù)踯嚍橹屑壒ぷ髦茣r,作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于()kN。
采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)第3.2.4條的簡化規(guī)則,計算在四種荷載下柱腳A處的最大彎矩設計值MA應為()kN·m。
假定吊車為重級工作制時,作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于()kN。
底層中柱A的豎向地震產(chǎn)生的軸向力標準值NEvk最接近于()kN。
由已算得多遇地震作用下的第8層彈性層間位移,現(xiàn)已知第8層的樓層屈服強度系數(shù)ξy=0.4(樓層屈服強度系數(shù)為按構(gòu)件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力和按罕遇地震作用標準值計算的彈性地震剪力的比值)。由此可算得該框架結(jié)構(gòu)在第8層的彈塑性層間位移角θp,8=()。
2010版《抗規(guī)》第343頁6.4.14條的條文說明中,對的解釋是"地上一層柱下端與梁端受彎承載力不同方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對應彎矩值","不同方向"是否應為"同一方向"?
當估算主體結(jié)構(gòu)的風荷載效應時,方案a與方案b的風荷載標準值(kN/m2)之比,最接近于()。提示:按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3-2010)解題。
《高規(guī)》7.2.9條規(guī)定了矩形截面偏心受拉剪力墻的正截面承載力計算公式,無地震作用組合時要求地震作用組合時要求兩個公式中差一個γRE好理解,為什么加減號還不一樣呢?
當估算圍護結(jié)構(gòu)風荷載時,方案a和方案b相同高度迎風面中點處單位面積風荷載比值,最接近于()。提示:按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)解題。