某3層內(nèi)框架磚房,四角設有構(gòu)造柱,建筑平面、剖面如下圖所示。設防烈度7度,內(nèi)框架混凝土強度等級C20,柱截面400mm×400mm,梁截面250mm×650mm,現(xiàn)澆混凝土樓、屋蓋。磚強度等級MU10,砂漿強度等級一層為M10,二層為M7.5,三層為M5。外墻厚370mm,墻外緣距軸線120mm。山墻未設門窗,基礎頂面標高-0.5000。已知各質(zhì)點重力荷載代表值為G3=5300kN,G2=7100kN,G1=7500kN,各層的水平地震剪力設計值V1、V2、V3最接近于()。
A.1759kN;1449kN;921kN
B.1759kN;1441kN;711kN
C.1759kN;1371kN;711kN
D.1353kN;1125kN;718kN
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A.γ=1.64
B.γ=1.81
C.γ=1.88
D.γ=1.96
某13層鋼框架結(jié)構(gòu),箱形方柱截面如下圖所示,抗震設防烈度為8度,回轉(zhuǎn)半徑ix=iy=173mm,鋼材采用Q345(fy=325N/mm2)。則滿足規(guī)程要求的最大層高h,應最接近于()mm。提示:①按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99-98)設計;②柱子的計算長度取層高h。
A.7800
B.8200
C.8800
D.9200
A.0.077
B.0.088
C.0.112
D.0.16
某框架-核心筒結(jié)構(gòu)底層一連梁如下圖所示,連梁截面bb=400mm,hb=1800mm,混凝土強度等級C35,(fc=16.7N/mm2),水平地震作用組合連梁剪力設計值V=840kN,當連梁中交叉暗撐與水平線夾角為α(sinα=0.66)時,交叉暗撐采用HRB400鋼。交叉暗撐計算所需縱向鋼筋最接近于()。
A.418
B.420
C.422
D.425
一客車停車庫的樓面結(jié)構(gòu)平面如下圖所示,該結(jié)構(gòu)采用單向板及主次梁結(jié)構(gòu),次梁的間距為4m,主梁(框架梁)的間距沿縱向為9m,沿橫向為8m。次梁將樓面永久荷載及樓面活荷載以集中荷載傳遞給主梁見下圖,當按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)規(guī)定考慮樓面活荷載折減系數(shù)時,則可算得次梁傳給主梁的活荷載集中荷載標準值Pqk=()kN。
A.144
B.120
C.90
D.86.4
A.16159.1
B.13735.2
C.12349.5
D.10537
下圖所示為一個8層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的平面圖。該建筑抗震烈度為8度,屬于二級抗震等級。下列結(jié)構(gòu)動力分析方法中,正確的是()。
A.只要作橫向的平動振型抗震驗算,因為縱向(y向)的抗側(cè)剛度較弱
B.只要作橫向的抗震驗算和縱向的抗震驗算
C.除作x、y向的平動振型的抗震驗算外,還要作扭轉(zhuǎn)振型的耦聯(lián)計算
D.該結(jié)構(gòu)屬于簡單的純框架,層數(shù)也不高,用基底剪力法計算其橫向的水平地震力,并按各榀框架的抗側(cè)剛度進行分配
A.μN=0.621<0.80,符合規(guī)程要求
B.μN=0.644<0.75,符合規(guī)程要求
C.μN=0.657<0.80,符合規(guī)程要求
D.μN=0.657<0.85,符合規(guī)程要求
A.0.08
B.0.07
C.0.06
D.0.05
某建造于大城市市區(qū)的28層公寓,采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。平面為矩形,共6個開間,橫向剪力墻間距為8.1m,其中間的剪力墻的計算簡圖如下圖所示。在風荷載(標準值)作用下,試采用近似分析方法(將兩個墻肢視為一拉一壓,且其合力作用在墻肢的中心線上),估算每根連梁的平均支座彎矩設計值Mb最接近于()kN·m。橫向剪力墻的計算受力簡圖
A.±114
B.±126
C.±160
D.±176
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框架梁柱節(jié)點核心區(qū)抗震驗算,應注意哪些問題?
單向板上在(b×l)面積上的等效均布荷載q最接近于()kN/m2。
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